导读:本文包含了复合烧结论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:溶胶,精矿,陶瓷,金刚石,助剂,铬铁矿,尾矿。
复合烧结论文文献综述
洪秋,万隆,李建伟[1]（2019）在《溶胶-凝胶法制备金刚石/陶瓷结合剂复合烧结体及其性能表征》一文中研究指出以金刚石和无机溶胶为原料,采用溶胶-凝胶法制备金刚石/陶瓷结合剂复合粉体,将粉体通过压制、烧结获得金刚石/陶瓷结合剂复合烧结体,利用XRD、SEM、电子万能试验机、洛氏硬度计等对复合烧结体进行性能表征。结果表明:采用溶胶-凝胶法可制备出组织均匀性较好的金刚石/陶瓷结合剂复合粉体,经680℃/2h烧结后试样的抗弯强度、硬度、密度和气孔率分别为58.54MPa,55.8HRB,1.74g/cm~3,24.16%;而采用熔融法所制烧结试样的抗弯强度、硬度、密度和气孔率分别为51.32MPa,72.5HRB,1.92g/cm~3,21.47%。与熔融法制备的金刚石/陶瓷结合剂磨削盘相比,采用溶胶-凝胶法制备的磨削盘结构均匀,磨削加工的TC4钛合金工件表面磨削质量高,工件表面粗糙度为0.051μm。(本文来源于《材料工程》期刊2019年12期）
冯杰,赵介南,凌可君[2]（2019）在《CaO–Al_2O_3–SiO_2复合烧结助剂添加量对ZrO_2/Al_2O_3复相陶瓷性能的影响》一文中研究指出以Al(NO_3)3·9H_2O、Ca(NO)_2·4H_2O、C_8H_(20)O_4Si为原料,采用高分子网络法制备出成分均匀、粒度分布为3～7μm、高活性的CaO–Al_2O_3–SiO_2复合烧结助剂;将质量分数为3%、5%、7%、9%的CaO–Al_2O_3–SiO_2复合烧结助剂添加到Al_2O_3和ZrO_2原料粉体中,经干压成型,在1450℃烧结温度、保温4h的工艺条件下进行常压烧结制备得到ZrO_2/Al_2O_3复相陶瓷试样,研究烧结助剂添加量对复相陶瓷力学性能和显微组织结构的影响。结果表明:当添加质量分数为5%的CaO–Al_2O_3–SiO_2复合烧结助剂时,ZrO_2/Al_2O_3复相陶瓷的综合性能最达到佳,相对密度为94%,显微维氏硬度为1204 MPa,抗弯强度为321 MPa,断裂韧性为4.52 MPa·m1/2。(本文来源于《粉末冶金技术》期刊2019年03期）
蒋仁全[3]（2019）在《生产镍铬复合烧结矿及镍铬铁合金的研究与实践》一文中研究指出为实现铬精粉矿、红土镍矿复合烧结及用该复合烧结矿冶炼镍铬铁合金,有针对性地对铬精粉矿、红土镍矿的相关物理性质和镍铬复合烧结固结机理进行了研究,并结合实验室得出优化配比结果,在烧结生产实践中进一步探索,达到优化方案,降低煤耗20.6%、动力电32.8%,降低了烧结成本,提高质量。同时,介绍了用镍铬复合烧结矿冶炼镍铬铁合金的生产实践,在生产实践中总结得出冶炼工艺经验数据:电炉变压器容量范围为12.5～33 MVA的矿热炉,操作电阻为1.5～1.7 mΩ。采取一些技术措施后,成功实现镍铬铁合金生产,铬回收率93.2%,镍回收率94.7%,冶炼电耗3 449 kWh/t,效果较好,经济效益可观。该镍铬复合烧结工艺及用复合烧结矿冶炼镍铬铁合金得到产业化应用,取得一定成效。(本文来源于《铁合金》期刊2019年02期）
尹翔,李亚朋,刘伟,刘一波,赵玉成[4]（2018）在《P-G法制备纳米金刚石低温陶瓷结合剂复合烧结体》一文中研究指出使用高分子网络凝胶法(polyacrylamide-gel method,简称P-G法)制备纳米金刚石(nano-diamond,ND)–低温陶瓷结合剂复合烧结体,并设计4种不同金刚石添加量来制备试样条,然后考察二氧化硅包覆纳米金刚石(ND@SiO_2)在陶瓷结合剂中分散的均匀性,并对比分析试样的物相、抗弯强度和显气孔率。实验结果表明:利用P-G法制备的试样中的金刚石浓度从25%增加到100%时,ND@SiO_2在凝胶体中分散均匀,无明显团聚现象;其烧结温度范围为670～720℃,抗折强度达到66.4～87.6 MPa,气孔率为10.2%～22.4%。(本文来源于《金刚石与磨料磨具工程》期刊2018年06期）
金鑫,张鸿超,李永卿,王群[5]（2018）在《复合烧结助剂对氮化铝陶瓷介电性能的影响》一文中研究指出分别选用Y_2O_3-Li_2O-CaO,La_2O_3-Li_2O-CaO,CeO_2-Li_2O-CaO叁组复合烧结助剂,采用流延法制备氮化铝(AlN)素坯带,在1 750℃进行两次无压烧结,分别保温5 h和3 h,制得表面平整的AlN陶瓷。分析陶瓷样品的物相组成和微观结构形貌,研究不同复合烧结助剂对陶瓷样品介电性能的影响。结果表明,合适的烧结助剂可以使AlN陶瓷同时具有高热导率和低介电常数。(本文来源于《安全与电磁兼容》期刊2018年05期）
饶家庭,林文康,刘文彬,胡鹏,王禹键[6]（2018）在《钒钛磁铁精矿复合烧结技术试验研究》一文中研究指出钒钛磁铁精矿复合烧结技术实验研究表明,烧结配加35%的3～10 mm生球可提高烧结速度10%～30%,烧结矿转鼓强度和成品率分别增加2%～3%、2%～5%;针对复合烧结实验中出现的质量不均匀、烧结矿FeO含量上升、烧结速度快等问题,开展了焦粉添加方式、球团布料方式、球团粒度优化等实验。结果表明,采用降低生球粒度、分层布料、生球外裹细粒级焦粉等方式,可提高烧结矿质量,烧结矿的FeO含量从13%降至10%以下,烧结矿技术指标得到明显改善。(本文来源于《烧结球团》期刊2018年05期）
王良[7]（2018）在《氧对TiN_(0.3)及其与难熔金属化合物复合烧结的影响》一文中研究指出非化学计量比TiN_(0.3)作为PcBN刀具材料优良的结合剂,可在较低的温度下烧结致密化,并且具有高硬度、耐高温、耐磨损、良好的化学稳定性等特点,但是由于其晶体内部含有高浓度的N空位,导致性质结构不稳定,同时纳米级的粉体容易吸附空气而发生氧化。本文首先对TiN_(0.3)纳米粉体的氧化进行研究,结果表明,TiN_(0.3)在空气中发生氧化的起始温度为315.6℃,起始氧化产物为TiN_xO_y,360℃时氧化产物转变成A-TiO_2,460℃时转变成结构最稳定的R-TiO_2。其次无氧化的TiN_(0.3)高温高压烧结时烧结体发生氧化,由于粉体中吸附的氧与TiN_(0.3)反应,氧化产物为Ti_2O_3。为了探究氧元素对TiN_(0.3)烧结体影响,对TiN_(0.3)纳米粉体引入不同含量的氧元素,探究高温高压烧结体性能变化,在压力5 GPa,温度1000℃,保温10 min的工艺条件下,无氧化的TiN_(0.3)烧结体硬度为19.9 GPa,韧性为3.56 MPa·m~(0.5)。粉体引入氧元素后,烧结体中氧化相为R-TiO_2,随着氧化相含量(17 wt.%-59 wt.%)的增多,烧结体内颗粒间结合变差,颗粒成型差,硬度和韧性急剧降低。粉体中存在微量氧元素时(5wt.%左右),由于氧原子向TiN_(0.3)晶格扩散,粉体颗粒产生晶格缺陷,提升了TiN_(0.3)粉体活性,使烧结温度降低,相比无氧化TiN_(0.3)烧结体,最佳力学性能有所提升。不同氧化程度的70 vol.%TiN_(0.3)-30 vol.%Mo_2C、70 vol.%TiN_(0.3)-30 vol.%ZrC的复合烧结发现,70 vol.%TiN_(0.3)-30 vol.%Mo_2C烧结体中氧化相的存在,阻挡并抑制TiN_(0.3)、Mo_2C两相固溶,大颗粒MoC相增多,与无氧化烧结体相比,结构疏松,力学性能变差。在70 vol.%TiN_(0.3)-30 vol.%ZrC复合烧结中,Zr原子与粉体中氧元素反应生成两种晶型ZrO_2(单斜结构D-ZrO_2及正交结构Z-ZrO_2),随着氧化程度的加深,生成的固溶相含量降低,烧结体结构疏松,同时细小颗粒ZrO_2增多,导致烧结体的力学性能下降。(本文来源于《燕山大学》期刊2018-05-01）
罗立群,王召,魏金明,刘斌,董毅[8]（2018）在《铁尾矿-煤矸石-污泥复合烧结砖的制备与特性》一文中研究指出以铁尾矿和煤矸石为主要原料,掺加部分污泥及其他辅料制备铁尾矿-煤矸石-污泥复合烧结砖,分析了铁尾矿、煤矸石、污泥与其他辅料的矿物组成、化学成分及粒度特征,考察了铁尾矿、煤矸石和污泥配比、坯体成型压力、烧结温度对烧结砖质量的影响,借助XRD、SEM、ICP等手段分析了烧结砖中重金属离子的固化效果与微观结构。结果表明:铁尾矿-煤矸石-污泥复合烧结砖的制备条件以铁尾矿∶煤矸石∶污泥∶页岩配比为54∶30∶6∶10,成型压力20 MPa为宜;烧结温度1 100℃,保温时间3.0h。制品经过高温烧结后,物料中重金属被固化或部分挥发,重金属离子浸出率大小为:Pb~(2+)>Cu~(2+)>Zn~(2+)>Cr~(3+),且符合GB5085.3—2007的规定。显微分析表明:未烧砖坯断面多为离散颗粒、大小和排列均无序;高温烧结后新生成的玻璃晶相明显增加而呈现液相固结,显微表面更加平整均匀致密。(本文来源于《中国矿业》期刊2018年03期）
郝素叶,万隆,王俊沙,宋冬冬,胡伟达[9]（2016）在《喷雾干燥法金刚石-陶瓷结合剂复合烧结体的制备及表征》一文中研究指出以金刚石和无机溶胶为原料,采用喷雾干燥法制备金刚石-陶瓷结合剂复合粉体,将粉体压制、烧结,获得金刚石-陶瓷结合剂烧结体。采用扫描电镜和激光粒度分析仪对复合粉体的形貌和粒径分布进行表征,借助综合热分析仪选取复合体的烧结温度,利用抗折试验机、扫描电镜和X射线衍射分别对喷雾干燥法和熔融法所制烧结试样的抗弯强度、断面形貌及物相进行分析。结果表明:经喷雾干燥的复合粉体为球形,易于成型,且复合粉体尺寸分布范围较宽,利于提高坯体致密度;选取金刚石-陶瓷结合剂复合体的烧结温度为820℃,在此温度下结合剂可实现对金刚石的黏结和包裹;烧结后,随陶瓷结合剂含量增加,两种工艺所制试样的抗弯强度均有提高,气孔率都相应降低;当结合剂含量为32%(质量分数)时,喷雾干燥法所制烧结试样的微观结构均匀,易析晶,抗弯强度和气孔率分别为99.46MPa和38.55%;熔融法所制试样的抗弯强度和气孔率分别为72.42MPa和39.89%。(本文来源于《材料工程》期刊2016年08期）
刘衍辉,吕学伟,陈攀,白晨光[10]（2016）在《镍铬复合烧结矿制备工艺与固结机理》一文中研究指出随着优质镍、铬资源的减少,越来越多低品位的红土镍矿和铬铁矿进入到铁合金的生产过程中,然而多数镍和铬的原料不能直接进入电炉,须经造块处理,改善其性能后入炉。主要围绕红土镍矿与铬铁矿复合烧结这一关键技术环节开展了实验研究与理论分析。烧结研究表明,红土矿与铬铁矿推荐比例为7︰3,适宜混合料水分为20%,适宜焦粉配比为13%;碱度为1.3时,各项烧结指标最优。蛇纹石的添加能够改善烧结矿质量,但效果不如添加CaO。推荐返矿配比为10%。复合烧结矿主要矿物是由尖晶石、铁橄榄石及少量铁酸钙(高碱度时)组成。固结方式是以液相粘接为主,液相主要由红土矿自身物质产生。(本文来源于《钢铁研究学报》期刊2016年03期）
复合烧结论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
以Al(NO_3)3·9H_2O、Ca(NO)_2·4H_2O、C_8H_(20)O_4Si为原料,采用高分子网络法制备出成分均匀、粒度分布为3～7μm、高活性的CaO–Al_2O_3–SiO_2复合烧结助剂;将质量分数为3%、5%、7%、9%的CaO–Al_2O_3–SiO_2复合烧结助剂添加到Al_2O_3和ZrO_2原料粉体中,经干压成型,在1450℃烧结温度、保温4h的工艺条件下进行常压烧结制备得到ZrO_2/Al_2O_3复相陶瓷试样,研究烧结助剂添加量对复相陶瓷力学性能和显微组织结构的影响。结果表明:当添加质量分数为5%的CaO–Al_2O_3–SiO_2复合烧结助剂时,ZrO_2/Al_2O_3复相陶瓷的综合性能最达到佳,相对密度为94%,显微维氏硬度为1204 MPa,抗弯强度为321 MPa,断裂韧性为4.52 MPa·m1/2。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
复合烧结论文参考文献
[1].洪秋,万隆,李建伟.溶胶-凝胶法制备金刚石/陶瓷结合剂复合烧结体及其性能表征[J].材料工程.2019
[2].冯杰,赵介南,凌可君.CaO–Al_2O_3–SiO_2复合烧结助剂添加量对ZrO_2/Al_2O_3复相陶瓷性能的影响[J].粉末冶金技术.2019
[3].蒋仁全.生产镍铬复合烧结矿及镍铬铁合金的研究与实践[J].铁合金.2019
[4].尹翔,李亚朋,刘伟,刘一波,赵玉成.P-G法制备纳米金刚石低温陶瓷结合剂复合烧结体[J].金刚石与磨料磨具工程.2018
[5].金鑫,张鸿超,李永卿,王群.复合烧结助剂对氮化铝陶瓷介电性能的影响[J].安全与电磁兼容.2018
[6].饶家庭,林文康,刘文彬,胡鹏,王禹键.钒钛磁铁精矿复合烧结技术试验研究[J].烧结球团.2018
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[8].罗立群,王召,魏金明,刘斌,董毅.铁尾矿-煤矸石-污泥复合烧结砖的制备与特性[J].中国矿业.2018
[9].郝素叶,万隆,王俊沙,宋冬冬,胡伟达.喷雾干燥法金刚石-陶瓷结合剂复合烧结体的制备及表征[J].材料工程.2016
[10].刘衍辉,吕学伟,陈攀,白晨光.镍铬复合烧结矿制备工艺与固结机理[J].钢铁研究学报.2016
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