导读:本文包含了自生复合论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:自生,复合材料,合金,原位,晶态,组织,速率。
自生复合论文文献综述
石晨晓,刘元富,李勇,孙广宝,张政[1]（2019）在《等离子熔化沉积TiC增强Inconel 718基原位自生复合材料显微组织及高温耐磨性》一文中研究指出为改善镍基高温合金Inconel 718的高温耐磨性,利用同轴送粉等离子熔化沉积快速成形技术原位合成了TiC增强Inconel 718高温合金基高温耐磨复合材料。分析了复合材料的显微组织结构和原位自生过程,探讨了增强相TiC的含量对复合材料的显微硬度及高温干滑动摩擦磨损性能的影响规律,研究了复合材料的高温磨损机理。结果表明:复合材料组织细小致密,显微硬度随TiC增强相体积分数增加而相应提高;在高温干滑动磨损实验条件下,复合材料表现出优异的耐磨性。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年05期）
林雪冬,黄笑宇,孙建,张荣[2]（2018）在《离心铸造工艺对Al-12.4Si-7Ti自生复合材料组织与性能的影响》一文中研究指出采用离心铸造方法在不同工艺条件下制备Al-12.4Si-7Ti复合材料筒状试件,研究不同工艺对复合材料铸件径向微观组织特征的影响,测试了不同工艺条件下成形铸件的硬度及耐磨性能。结果表明:Al-12.4Si-7Ti复合材料铸件由聚集大量自生初生Ti Al Si颗粒的外层和基本不含初生颗粒的内层两层组织构成。随着浇注温度升高,铸件外层复合层的颗粒体积分数与硬度值逐渐增大,体积磨损量逐渐减少。铸件壁厚对自生颗粒的偏聚效果无明显影响。浇注温度越高,合金的凝固时间越长,越有利于形成高体积分数的颗粒偏聚区。(本文来源于《铸造》期刊2018年07期）
何孟珂[3]（2018）在《非晶态合金及其原位自生复合材料的制备与性能研究》一文中研究指出非晶态合金由于其独特的原子结构,使得该材料兼有玻璃、金属、固体和液体的某些特性,具有优异的物理、化学和机械性能,在众多领域具有广泛的应用前景。但是,非晶态合金材料具有室温脆性,由于非晶态的原子结构在产生高强度的同时,也因在变形过程中没有类似于传统合金大规模位错运动所产生的宏观塑性,从而使金属玻璃材料在拉伸变形时,形变高度的集中在剪切带内,主剪切带的快速扩展会导致整个样品的灾难性断裂,所以金属玻璃材料难以作为结构材料获得大规模的实践应用。目前,如何克服金属玻璃材料的这一缺点,已经成为近些年来材料科学领域研究攻克的重点。本文通过铜模吸铸法制备出了成分是Ni_(62)Nb_(38-x)Ta_x(x=5,10,15,20,25)的一系列临界尺寸为2mm非晶态合金材料。其中,Ni_(62)Nb_(18)Ta_(20)非晶态合金的热稳定性最好,由T_(rg)和γ参数判断出Ni_(62)Nb_(23)Ta_(15)非晶态合金有最大的非晶形成能力。随着Ta的原子百分比的增加其压缩断裂强度σ_c由2889MPa增加到3291MPa,其中Ni_(62)Nb_(18)Ta_(20)非晶态合金的σ_c高达3.29GPa,σ_c与T_g接近于一个线性关系,表明其压缩断裂强度σ_c与非晶态合金中Ta的原子百分比的增加引起的玻璃转变温度T_g的增加有关;随着Ta的原子百分比的增加,塑性应变ε_p依次分别约为0.76%、0.78%、1.41%、1.36%和0.20%,塑性变形能力略有所增加。考虑到形状记忆合金具有形状记忆特性、塑性大、超弹性、强韧性以及高的抗腐蚀和耐磨性等诸多优点,并且有很多与金属玻璃相似的特性,如超弹性、抗腐蚀与耐磨性等,因此,为了克服非晶态合金材料所存在的缺点,同时扩大形状记忆合金的使用范围,本文进一步提出了新的工程理念,即:在基于两种性能优异的形状记忆合金(Ni_(50)Ti_(50)与Cu_(82)Al_(13.5)Ni_(4.5)体系)的基础上,按非晶态合金形成能力的经验规律调配复合材料的成分结构,兼顾两种新型合金材料的优势性能,制备出一种具有高弹性、高强度、大韧性和高塑性变形能力的非晶态合金复合材料。故本文还通过铜模吸铸法制备出了直径分别为2mm、3mm和5mm的Cu_(41)Ni_(27)Ti_(25)Al_7非晶态合金/形状记忆合金复合材料,通过定相分析得出其中含有形状记忆合金相、Ni_(56.5)Ti_(40)Cu_(3.5)型晶相、Ni_(50)Ti_(25)Cu_(25)型晶相和少量的Cu晶相。在升温速率为20K/min时,其玻璃转变温度T_g约为560.4K,晶化开始温度T_x约为775.6K,过冷液相区ΔT的值为215.2K,具有良好的热稳定性和较强的可塑性。对Cu_(41)Ni_(27)Ti_(25)Al_7非晶态基体复合材料的室温压缩实验发现,直径为2mm与3mm的Cu_(41)Ni_(27)Ti_(25)Al_7非晶态基体复合材料的压缩断裂强度σ_c均大于1.7GPa,抗压强度σ_(bc)均大于1.95GPa,塑性应变均超过了11%。对其磁学性能的分析发现,Cu_(41)Ni_(27)Ti_(25)Al_7形状记忆合金与非晶态合金复合材料在低温下呈现出铁磁性,具有较大的饱和磁化强度M_s,并且其矫顽力几乎为零,磁滞损耗很小,体现了良好的软磁性。Cu_(41)Ni_(27)Ti_(25)Al_7形状记忆合金与非晶态合金复合材料中原位生成的晶相可以有效地阻碍剪切带的快速扩展,克服了金属玻璃材料在拉伸变形时灾难性断裂及无宏观塑性的缺点,形状记忆合金的引入不仅可以提高非晶态合金的塑性,同时还可以兼顾非晶态合金本身具有的超弹性等优势性能,因此形状记忆合金与非晶态合金复合材料是一个性能优化和强化的过程,对非晶态合金和形状记忆合金两种材料的应用具有重要探索和实践意义,可使其作为结构材料投入广泛的实践应用,成为未来理想的、广泛应用的新型材料。(本文来源于《重庆师范大学》期刊2018-03-01）
曾会华,徐庆华[4]（2016）在《Mg_2Si/Al自生复合材料的组织与力学性能研究》一文中研究指出对金属型和砂型铸造制备的Mg_2Si/Al自生复合材料进行了磷变质和T6热处理,分析了磷变质和T6热处理对复合材料组织与性能的影响及其作用机理。结果表明:Mg_2Si/Al复合材料主要由α-Al基体、Mg_2Si增强相、CuAl_2和Si共晶相组成;P对初生Mg_2Si相形貌的影响较为显着,而对共晶硅相的影响较小;Mg_2Si相主要呈十四面体结构;P变质处理可以显着改善Mg_2Si/Al复合材料的强度和塑性。(本文来源于《铸造技术》期刊2016年08期）
杨金华,刘占军,王立勇,郭全贵,宋进仁[5]（2016）在《TiB_2/ZrB_2-C自生复合材料涂层的制备与表征》一文中研究指出通过加热TiB_2及ZrB_2粉末与等静压炭块至共熔点以上的方法制备出新型炭/陶复合材料涂层TIB、ZRB-1与ZRB-2。结果表明,所制自生复合材料涂层的表层与内部结构明显不同,表层由B掺杂的高度有序石墨构成,内部由TiB_2-C或ZrB_2-ZrC-C合金组成。TIB、ZRB-1与ZRB-2涂层中石墨的d_(002)值分别为0.335 9、0.336 0与0.335 4 nm,接近或等于单晶石墨的d_(002)值(0.335 4 nm),表明高度有序石墨结构的形成。3种涂层内部石墨的拉曼光谱中D峰、D'峰明显,2D峰强度低及G峰向高波数偏移,这些特征是由石墨碳网格结构中B掺杂所致。此外,ZrB_2粒径小有利于涂层表层应力的释放。(本文来源于《新型炭材料》期刊2016年02期）
薛添[6]（2015）在《Bridgman定向凝固Ni-Ni_3Si自生复合材料的组织与性能》一文中研究指出金属间化合物Ni3Si以高强度、抗高温耐氧化腐蚀以及异常的R效应等优异性能,在高温结构材料中脱颖而出。然而Ni3Si材料低的延展性、低的断裂韧性、及较差的抗高温抗蠕变性能,大大限制了其作为结构材料在实际中的应用。本文通过共晶反应使Ni3Si金属间化合物与延展性金属Ni在液固相变时结合,从而改善了材料的综合力学性能。本文采用Bridgman定向凝固技术制备了不同凝固速率下的Ni-Ni3Si共晶和Ni-Ni3Si亚共晶复合材料,借助金相、扫描电镜、高分辨透射电镜、拉伸和疲劳试验机等分析测试方式,研究了Ni-Si共晶(亚共晶)定向凝固组织形貌、相组成和Ni-Ni3Si共晶凝固界面演化规律、各相的位相关系以及材料的力学性能等。首先研究了Ni-Ni3Si共晶的凝固组织特征,当凝固速率V=6.0~40.0μm/s时凝固组织是规则的层片状共晶组织,层片间距随凝固速率先减小后增大;共晶组织由固溶体α-Ni、β1-Ni3Si和亚稳相Ni31Si12组成;当过冷度在最小过冷度的极限值外时Ni-Ni3Si共晶的层片组织处于不稳定状态,将发生层片调整;随着凝固速率的增大,过冷度增大,固液凝固界面由平界面向带有尖端的胞状界面过渡;Ni-Ni3Si共晶体的位向关系为(11—1—Ni//(1—11)Ni3Si且[1 1 0]Ni//[2 1 1]Ni3Si,相界面为半共格界面。其次研究了Ni-Ni3Si亚共晶的凝固组织特征和晶体生长机理。Ni-Ni3Si亚共晶在过冷条件下生成伪共晶组织;亚共晶组织由固溶体α-Ni、β1-Ni3Si组成,并根据“成分过冷”判据,评估了固液界面前沿的“成分过冷”的大小,理论计算与实验结果基本吻合。此外,根据BH模型计算和比较了α-Ni相的界面生长温度和共晶界面生长温度,证明较高速定向凝固下不太可能制备出全耦合生长的共晶组织。随凝固速率的增大,一次枝晶间距减小,组织细化。最后研究了Ni-Ni3Si共晶材料的力学性能。Ni-Ni3Si共晶中随着凝固速率的增大,组织细化,与此同时亚稳的Ni31Si12相含量也增多,使材料的显微硬度先减小后增大;拉伸曲线表现出脆性材料的特征;四点弯曲疲劳实验表明材料疲劳极限值为520MPa,裂纹从Ni-Ni3Si共晶相开始萌生,Ni基体相为解理断裂,这主要是基体Ni中固溶了Si所造成的。(本文来源于《西安建筑科技大学》期刊2015-04-01）
张亮亮[7]（2014）在《多层激光熔覆铌硅基自生复合材料显微组织研究》一文中研究指出铌-圭基自生复合材料具有良好的室温和高温综合性能,是未来航空发动机叶片有潜力的候选材料之一。通过添加合金元素提高其室温塑性及高温抗氧化性是目前研热点么一。本文利用多层激光烙覆的方法制备两种成分(Nb-18Si-24Ti及Nb-18Si-24Ti-6Cr)铌-圭基自生复合材料试样。分别对使用YAG及半导体两种激光器进行多层激光烙覆进行了工艺参数优化,主要研究了应用3kW半导体激光器制备的添加Cr及Y合金元素对Nb-Si-Ti自生复合材料显微组织的影响,旨在通过多层激光烙覆成功制备添加多种合金元素的Nb-巧基自生复合材料样品从陕速评价添加元素及其含量对其显微组织的影响及其形成机理,并初步分析了所制备的多种成分的铌娃基自生复合材料样品的抗氧化性能。确定了单道激光炼覆Nb/NbsSi;自生复合材料的最优参数。YAG激光器工艺参数:激光脉冲电流150A离焦量为20mm,脉冲频率20Hz,脉宽3.0ms;半导体激光器功率1500W,离焦量310mm、扫描速度400mm/min。在此参数基础上,采用多层激光烙覆方法制备了Nb-Si-X(Ti,Cr,巧的银娃基自生复合材料。通过金相显微镜,X射线衍射,扫描电镜和透射电镜分析表明,激光烙覆铌-硅基自生复合材料(Nb-Si-Ti)的显微组织由魄基固溶体相和银的圭化物组成。同500WYAG激光烙覆相比,3kW半导体激光炫覆Nb-Si-Ti由Nbss,Nb祝3及它们的共晶组织组成,没有生成NbsSi,且(Nbss+NbsSb)共晶组织的比例有所增加。添加Cr元素后,制备的Nb-Si-Ti-Cr材料中出现了Nbss/Nbs讯和Nbss/CnNb混合共晶组织,随着Cr含量增加,CnNb也相应增加,在Nb-Si-Ti和Nb-Si-Ti-Cr样品中分别添加微量(1化%)稀有元素Y后,组织均得到了细化。在85(TC下对四层激光烙覆Nb-1胤-24Ti(at.%)和Nb-18Si-24Ti-6Cr(at.%)样品进行氧化处理,两种成分样品的外氧化膜均随着氧化时间的延长而变厚,材料的内外氧化层组织区十分明显;内氧化层组织比较致密;外氧他层组织较粗大,且随机分布着十几微米的孔洞,且后者孔洞明显少于前者。前者氧化速度20μm/h,后者为15μm/h,由此可见添加Cr元素进一步提高了Nb-Si基自生复合材料的抗氧化性。(本文来源于《东北大学》期刊2014-06-01）
邵建国[8]（2013）在《定向凝固Mn-Sb自生复合材料组织与性能的研究》一文中研究指出Mn-Sb合金是良好的磁性材料,具有高的磁光、磁热、磁致伸缩等方面的性能,含有Mn-Sb合金的多种材料在压电陶瓷、磁制冷、磁光记录方面有着广阔的应用前景。本文采用LMC定向凝固设备,通过合理选择合金成分(共晶、亚共晶和过共晶成分),开展利用定向凝固方法制备Mn-Sb自生复合材料的研究。借助金相、扫描电镜、X射线衍射等多种分析方法,考察了不同成分Mn-Sb定向凝固自生复合材料的组织及其磁性能演化规律。首先研究了不同生长速率获得的共晶Mn-Sb自生复合材料的凝固组织特征,发现当生长速率在3μm/s～9μm/s范围时,可以得到定向凝固棒状组织,随着生长速率的增加,MnSb相的直径d变小,棒状共晶间距λ变小,当生长速率提高到20μm/s和25μm/s时,组织形貌发生变化,棒状组织变为定向生长的胞状共晶组织,并且随着生长速率的增加,组织细化；采用X射线衍射方法考察了共晶合金中MnSb相取向的变化,经研究发现,当生长速率在3μm/s～20μm/s范围内时,随着定向生长速率的提高,MnSb相发生其c轴逐渐平行于定向生长方向的晶体学的取向,生长速率进一步提高到25μm/s时,c轴又偏离定向生长方向；对磁性能的研究发现,共晶成分Mn-Sb定向凝固合金具有磁各向异性,随着生长速率的提高,试样的饱和磁化强度没有明显的变化,垂直于定向生长方向上的磁化速率和磁各向异性程度先增加后减小。对于亚共晶成分的Mn-Sb合金,定向凝固组织中初生的MnSb相以枝晶形态存在,随着生长速率的提高,一次枝晶变得细小,二次和叁次枝晶的生长受到抑制,一次枝晶的生长方向逐渐向平行于定向凝固的方向靠近；定向凝固亚共晶合金具有磁各向异性,随着生长速率的增加,试样的饱和磁化强度有微弱的降低；在垂直于定向生长方向上,合金的磁化速率没有明显变化；磁各向异性程度变化不大。对过共晶成分Mn-Sb合金的研究发现,定向凝固组织中初生的Sb相呈现枝晶形态,并以小平面方式生长,随着生长速率的提高,一次枝晶变得细小,而且初生Sb相的面密度提高；定向凝固过共晶合金具有较弱的磁各向异性,随着生长速率的增加,试样的饱和磁化强度变化不大；在垂直于定向生长方向上,当生长速率在3μm/s至20μm/s范围内时,合金的磁化速率没有明显的变化,生长速率进一步增加到25μm/s时,合金的磁化速率变小；磁各向异性没有明显变化。上述研究表明：利用定向凝固的方法,通过改变凝固控制参数,可以制备出组织呈定向生长的Mn-Sb自生复合材料。(本文来源于《东北大学》期刊2013-06-01）
周志鹏[9]（2013）在《Al-Si-Mg_2Si自生复合材料的制备及其耐磨性的研究》一文中研究指出自生复合材料是在基体内自身发生反应生成强化相,从而增强材料的性能。电磁搅拌常用于冶炼金属材料,其具有非接触性、可控制性、无污染性而受到材料行业的青睐。本文采用电磁搅拌来制备铝硅合金。材料分为两种单一成分的合金,过共晶Al-17%Si-11%Mg和亚共晶合金A356。通过调节电磁搅拌参数来达到细化晶粒提高合金力学性能的目的。另外采用电磁搅拌加稀土元素La复合工艺来提高过共晶Al-17%Si-11%Mg合金的性能,并与单纯施加电磁搅拌相比,两者的硬度及耐磨损性能。实验研究结果如下：(1)随着电磁搅拌频率从0HZ依次增加为20HZ、30HZ、40HZ,则复合材料中Mg2Si颗粒的尺寸不断减小,圆整度不断变大。由于Mg2Si颗粒得到细化,复合材料的硬度以及耐磨性也得到了提高。(2)随着电磁搅拌时间从0s依次增加为5s、10s、15s,复合材料中Mg2Si颗粒的尺寸先是不断减小然后又变大,其圆整度也类似。由于组织结构决定合金的力学性能,其硬度和耐磨性也是先变大再减小。(3)随着电磁搅拌频率从0HZ依次增加为20HZ、30HZ、40HZ,则A356合金中初生α-Al晶粒的尺寸先不断减小后稍有回升,圆整度也是先变大后变小。(4)从节能减排方面来讲电磁搅拌频率为40HZ的时候,其消耗的电能几乎是30HZ的2倍,且形状因子下降了9.0%和晶粒尺寸变大了19.0%。(5)随着电磁搅拌时间从0s依次增加为5s、10s、15s, A356合金中初生α-Al晶粒的尺寸先是不断减小然后又变大,其圆整度也是先变大后变小。(6)复合工艺比单纯外加电磁搅拌制备Al-17%Si-11%Mg-0.5%La合金显微组织中初生Mg2Si相的形状因子增大19.4%,晶粒尺寸则减小了78.6%,硬度增加了23.1%,磨损量减小了26.1%。本研究所得结果改善了铝硅合金的组织结构,提高了材料的硬度和耐磨性能,对Al-Si-Mg2Si复合材料的实际应用也有一定的指导意义。(本文来源于《江西理工大学》期刊2013-06-01）
杨光[10]（2013）在《Fe-15Al-10Nb自生复合材料及Ni-Cr-Mo基TiC增强复合熔覆层的组织与性能研究》一文中研究指出耐高温金属基复合材料在民用和国防领域具有重要的应用前景。论文主要研究了纤维增强Fe-15Al-10Nb白生复合材料和TiC颗粒增强Ni-Cr-Mo基熔覆层的组织结构与性能。以定向凝固得到的Fe-15Al-10Nb纤维增强自生复合材料、铸态及热处理态的Fe-15Al-10Nb合金为研究对象,利用扫描电镜、透射电镜观察了不同Fe-15Al-10Nb材料的组织结构,利用力学万能试验机和Gleeble-3800热力模拟综合试验机测试了叁种处理态下材料的屈服强度、断裂韧性、蠕变性能,利用纳米压痕仪检测了Fe-15Al-10Nb自生复合材料的横向和纵向弹性模量以及纳米硬度。实验发现,铸态合金在1100℃下经120h热处理后,枝晶和共晶组织都变得粗化；而铸态合金经定向凝固后,枝晶和层片状共晶组织转化为由单向不连续的纤维状Laves相和α-(Fe,Al)组成的共晶组织。由于纤维的各向异性,垂直和平行于凝固方向的纤维相和基体相的纳米硬度、弹性模量各不相同；在不同温度下,自生复合材料的屈服强度低于铸态和热处理态Fe-15Al-10Nb合金,常温下其断裂韧性低于铸态合金。为了研究Mo含量以及Mo-Ni相对含量对TiC颗粒增强Ni-Cr-Mo复合材料组织结构和耐磨性能的影响,利用激光熔覆法在316L不锈钢板上制备了不同Mo含量的(Ti-C-B-Cr-Ni)-x Mo系和不同Mo-Ni含量的(Ti-C-B-Cr)-y Ni-z Mo系熔覆层。利用扫描电镜观察了叁种熔覆层的显微结构,利用湿砂橡胶轮磨损试验机和高温冲蚀磨损试验机测试了熔覆层的耐磨性能。结果表明,熔覆层材料的显微硬度随Mo含量(0-8wt.%范围内)的增加而增加,但其耐磨性能随Mo含量增加而下降；在Ni-Mo相对含量同时改变的情况下,当Ni含量为22wt.%、Mo含量为10wt.%时,熔覆层的耐高温冲蚀性能最好。(本文来源于《华北电力大学》期刊2013-06-01）
自生复合论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用离心铸造方法在不同工艺条件下制备Al-12.4Si-7Ti复合材料筒状试件,研究不同工艺对复合材料铸件径向微观组织特征的影响,测试了不同工艺条件下成形铸件的硬度及耐磨性能。结果表明:Al-12.4Si-7Ti复合材料铸件由聚集大量自生初生Ti Al Si颗粒的外层和基本不含初生颗粒的内层两层组织构成。随着浇注温度升高,铸件外层复合层的颗粒体积分数与硬度值逐渐增大,体积磨损量逐渐减少。铸件壁厚对自生颗粒的偏聚效果无明显影响。浇注温度越高,合金的凝固时间越长,越有利于形成高体积分数的颗粒偏聚区。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
自生复合论文参考文献
[1].石晨晓,刘元富,李勇,孙广宝,张政.等离子熔化沉积TiC增强Inconel718基原位自生复合材料显微组织及高温耐磨性[J].稀有金属材料与工程.2019
[2].林雪冬,黄笑宇,孙建,张荣.离心铸造工艺对Al-12.4Si-7Ti自生复合材料组织与性能的影响[J].铸造.2018
[3].何孟珂.非晶态合金及其原位自生复合材料的制备与性能研究[D].重庆师范大学.2018
[4].曾会华,徐庆华.Mg_2Si/Al自生复合材料的组织与力学性能研究[J].铸造技术.2016
[5].杨金华,刘占军,王立勇,郭全贵,宋进仁.TiB_2/ZrB_2-C自生复合材料涂层的制备与表征[J].新型炭材料.2016
[6].薛添.Bridgman定向凝固Ni-Ni_3Si自生复合材料的组织与性能[D].西安建筑科技大学.2015
[7].张亮亮.多层激光熔覆铌硅基自生复合材料显微组织研究[D].东北大学.2014
[8].邵建国.定向凝固Mn-Sb自生复合材料组织与性能的研究[D].东北大学.2013
[9].周志鹏.Al-Si-Mg_2Si自生复合材料的制备及其耐磨性的研究[D].江西理工大学.2013
[10].杨光.Fe-15Al-10Nb自生复合材料及Ni-Cr-Mo基TiC增强复合熔覆层的组织与性能研究[D].华北电力大学.2013
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