导读:本文包含了临界厚度论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:临界,厚度,环氧树脂,粒子,在线,临界值,绝经期。
临界厚度论文文献综述
袁维,刘尚各,聂庆科,王伟[1]（2019）在《基于冲切破坏模式的嵌岩桩桩端溶洞顶板临界厚度确定方法研究》一文中研究指出桩端下伏溶洞顶板厚度是影响嵌岩桩竖向承载力的一个重要影响因素,在工程实践中,我国相关规范要求桩端平面以下的顶板厚度不小于3倍桩径。根据规范确定溶洞顶板厚度具有一定的经验性和笼统性,没有考虑溶洞顶板岩体质量,亦忽略了溶洞自身尺寸的影响。基于桩端岩体的冲切破坏模式,并结合广义Hoek-Brown准则和极限定理上限法建立了溶洞顶板临界厚径比(h/d,即顶板厚度h/基桩直径d)的计算方法,给出了不同岩体基本质量级别的临界厚径比建议值。结果表明:极限端阻力、岩石坚硬程度和岩体质量均对临界厚径比产生影响,极限端阻力越小、岩体质量越好、岩石越坚硬,则溶洞顶板的临界厚径比越小;以《工程岩体分级标准》(GB/T50218-2014)中岩体基本质量分级为参考依据,Ⅰ～Ⅳ级岩体的临界厚径比建议值分别是Ⅰ级岩体h/d≤2.41、Ⅱ级岩体2.41≤h/d≤2.96、Ⅲ级岩体2.96≤h/d≤3.73、Ⅳ级岩体3.73≤h/d≤4.91。(本文来源于《岩土力学》期刊2019年07期）
刘冰,徐宗伟,李蕊,何忠杜[2]（2019）在《单晶硅脆塑转变临界厚度的原位实验》一文中研究指出为提高单晶硅纳米切削表面质量的同时,不影响加工效率,以扫描电子显微镜高分辨在线观测技术为手段,在真空环境下开展了单晶硅原位纳米切削实验研究.首先,利用聚焦离子束对单晶硅材料进行样品制备,并对金刚石刀具进行纳米级刃口的可控修锐.然后,利用扫描电子显微镜实时观察裂纹的萌生与扩展,分析了单晶硅纳米切削脆性去除行为.最后,分别采用刃口半径为40、50和60 nm的金刚石刀具研究了晶体取向和刃口半径对单晶硅脆塑转变临界厚度的影响.实验结果表明:在所研究的晶体取向范围内,在(111)晶面上沿[111]晶向进行切削时,单晶硅最容易以塑性模式被去除,脆塑转变临界厚度约为80 nm.此外,刀具刃口半径越小,单晶硅在纳米切削过程中越容易发生脆性断裂,当刀具刃口半径为40 nm时,脆塑转变临界厚度约为40 nm.然而刀具刃口半径减小的同时,已加工表面质量有所提高,即刀具越锋利越容易获得表面质量高的塑性表面.(本文来源于《工程科学学报》期刊2019年03期）
张佟,刘芸,金佟[3]（2018）在《绝经期妇女子宫内膜病变筛查中子宫内膜厚度最佳临界值的研究》一文中研究指出目的探讨经阴道超声测量子宫内膜厚度筛查绝经期女性子宫内膜病变的最佳临界值。方法对2014年2月至2016年6月于首都医科大学附属北京妇产医院体检的经阴道超声测量子宫内膜厚度>0.4cm的336例绝经期女性行宫腔镜检查及子宫内膜活检,按子宫内膜组织病理结果分为正常组(123例)与病理组(213例),将阴道超声检查结果与子宫内膜组织病理结果进行比较。结果阴道超声测得正常组子宫内膜平均厚度为(0.58±0.17)cm,病理组为(0.80±0.23)cm,组间比较差异有显着性(P=0.000)。采用ROC曲线分析,以0.6cm作为诊断子宫内膜病变的最佳临界值,鉴别子宫内膜病变的曲线下面积为0.759,诊断灵敏度为0.704,特异度为0.699,Youden指数为0.403,阳性似然比为2.340,阴性似然比为0.423。结论经阴道超声测量子宫内膜厚度以0.6cm为临界值可以预测绝经期女性子宫内膜病变。(本文来源于《中国医刊》期刊2018年11期）
张晓雪,汪晶洁,车马俊,崔强,赵晋斌[4]（2018）在《大厚度F690超高强海工钢临界再热粗晶区组织脆化研究》一文中研究指出采用Gleeble-3800热模拟试验机进行一次焊接热循环和二次焊接热循环模拟试验,研究100mm厚超高强海洋工程用钢F690焊接热影响区临界再热粗晶区的组织和性能特征。结果表明:大厚度超高强F690钢板在二次焊接热循环作用下,临界再热粗晶区(ICCGHAZ)生成大量M-A组织,由于这些M-A组织呈链珠状沿原始奥氏体晶界分布,严重恶化组织的低温韧性,导致热影响区局部脆化。因此,大厚度超高强海工钢不仅需要在成分设计时特别考虑焊接性能,而且还要在多层多道次焊接过程中严格控制焊接热输入量和层间温度,避免热影响区组织脆化现象。(本文来源于《宽厚板》期刊2018年05期）
罗子江,倪照风,崔潇,郭祥,丁召[5]（2018）在《In_xGa_(1-x)As/GaAs异质薄膜的临界厚度》一文中研究指出从In组分、生长温度和As BEP 3个参数出发,利用RHEED和STM技术深入研究了In_xGa_(1-x)As/GaAs异质薄膜的临界厚度。研究发现In的组分直接决定了In_xGa_(1-x)As/GaAs异质薄膜的临界厚度,而生长温度和As BEP的差异也在很大程度上对临界厚度产生重要影响。在特定的生长温度和As BEP下,In_xGa_(1-x)As/GaAs的临界厚度随着In组分的减小呈指数增加,尤其是当In组分<20%时临界厚度将趋于无穷大。对于特定In组分的In_xGa_(1-x)As/GaAs异质薄膜来说,当生长温度相同时,临界厚度随着As BEP的增加而迅速增大;而在As BEP相等时,临界厚度将随着生长温度的增加而减小;不同生长温度之间临界厚度的差异将随着As BEP的减小而不断减小,到更低As BEP时甚至将趋于相等。(本文来源于《功能材料》期刊2018年08期）
李科斌,李晓杰,闫鸿浩,王小红,陈翔[6]（2018）在《一种测量工业炸药临界直径和临界厚度的连续电阻丝探针法》一文中研究指出为了定量判定工业炸药的临界直径和临界厚度,自行研制了一种可连续测量爆轰波和冲击波速度的电阻丝探针,并以粉状铵油炸药(ANFO)为测试对象,设计了无约束锥形和半约束楔形两种装药形式,利用单发实验便可分别测得粉状ANFO炸药在两种约束条件下的爆速变化曲线,从而计算出相应的临界直径和临界厚度。结果表明:粉状ANFO炸药的临界直径随炸药密度的增大而增大;所测炸药在0.67 g·cm~(-3)密度下无约束条件时的平均临界直径为16.75 mm,底部钢板约束时的平均临界厚度为7.06 mm,两者的比值为2.37。(本文来源于《含能材料》期刊2018年07期）
任小明,施德安,涂照康,蒋涛[7]（2017）在《硬核软壳核壳粒子增韧环氧树脂刚韧平衡时的临界橡胶层厚度探讨》一文中研究指出硬核软壳型粒子SiO2-PBA能够被用来增韧环氧树脂同时不损失其弹性模量和拉伸强度。通过Sol-gel合成方法和种子乳液聚合工艺分别精确控制二氧化硅内核尺寸及聚丙烯酸丁酯壳层厚度。从缺口冲击试验数据分析发现,当橡胶壳层厚度Ts超过临界值Tsbd时,环氧树脂/SiO2-PBA复合物将发生脆韧转变,并且Tsbd随内核尺寸D的增大而增加,对于核壳粒子而言,实质上是存在着一个临界橡胶含量(10%)或临界厚径比Ts/D(0.0375),采用高于该临界值的核壳粒子增韧聚合物时,所有的复合物都能实现脆韧转变,但复合物的弹性模量则将随Ts的增长而降低,然而,模量临界厚度值Tsm是大于Tsbd,这些结果证明了脆性聚合物能在不牺牲弹性模量和强度情况下被有效增韧。(本文来源于《中国化学会2017全国高分子学术论文报告会摘要集——主题M：高分子共混与复合体系》期刊2017-10-10）
任小明[8]（2017）在《壳层厚度可控的SiO_2-PBA核壳粒子增韧环氧树脂体系临界壳层厚度的研究》一文中研究指出用橡胶增韧脆性聚合物一直是聚合物增韧的主流方向。在聚合物基体中的橡胶含量超过其脆韧转变点后,体系的韧性得到大幅度提升,然而模量和强度的下降却不可避免。刚性无机纳米粒子由于其高模量,一度被认为是实现聚合物刚韧平衡的一个很好选择,但实践证明,对绝大多数聚合物而言,无机刚性粒子的加入都无法使聚合物的韧性,尤其是冲击韧性得到提高。因此,采用含有刚性内核和柔性外壳的核壳粒子作为增韧剂就成了解决增韧聚合物刚韧平衡问题的一个重要选择而受到了学术界和工业界的高度重视。然而,理论研究表明,在核壳粒子含量一定时,增韧体系模量会随着橡胶壳层厚度(Ts)的增加而下降,当Ts大于某一临界值Tsm时,增韧体系的模量将低于基体树脂;而另一方面,粒子的增韧效果却又随着橡胶壳层厚度的增加而提高。可以推断,当内核粒径一定时,只有当橡胶壳层厚度Ts大于某一临界值Tsbd时,体系才能发生脆韧转变。这样就提出了一个问题,就是硬核软壳的核壳粒子能否在模量不下降的情况下获得高的韧性?如果Tsm>Tsbd,则至少存在一个橡胶壳层厚度,使得核壳增韧体系的模量和韧性都得到提高,也就是说硬核软壳核壳粒子增韧体系在理论上可以在模量不下降的情况下实现增韧;而如果Tsm<Tsbd,则说明硬核软壳核壳粒子在理论上都无法实现既增强又增韧的目的。目前,虽然关于采用硬核软壳核壳粒子增韧聚合物的研究很多,但由于粒子直径和橡胶壳层厚度都无法精确控制,上述问题至今未能得到明确回答。为了回答这个问题,本文制备了一系列以SiO2为内核,聚丙烯酸丁酯(PBA)为外壳的核壳粒子增韧环氧树脂的模型增韧体系,无论是SiO2内核的尺寸还是PBA外壳的厚度都可以精确控制且可调,通过考察增韧体系中粒径、壳层厚度与增韧体系强度及韧性的关系,明确了临界壳层厚度Tsm和Tsbd的存在,并详细研究了其变化规律和核壳粒子增韧的内在机理,主要研究内容及创新点如下:1.采用溶胶凝胶法合成工艺制备了粒径可控的纳米二氧化硅(SiO2),并采用γ-甲基丙烯酰氧基丙基叁甲氧基硅烷(KH570)对其表面进行官能化修饰。通过优化接枝工艺,获得了KH570接枝密度达45.67μmol/m2的改性Si02粒子;2.以上述KH570修饰的SiO2粒子为基础,采用“种子”乳液聚合工艺制备了SiO2/PBA壳层厚度可控的核壳粒子。首先,探讨了乳化剂浓度对核壳粒子形貌的影响,结果发现,当丙烯酸丁酯(BA)和Si02用量固定时,核壳粒子的形貌随乳化剂浓度(Ce)的变化而变化。如果Ce低于某一浓度下限值(Cel)时,则会形成含有多个Si02内核的团聚核壳粒子;而当Ce高于乳化剂浓度上限值(Ceu)时,则除了核壳粒子之外,还会产生部分纯PBA胶粒;而这两种情况的出现,对我们研究核壳粒子的临界壳层厚度都是不利的。对于给定的BA单体和SiO2用量,仅只有当Cel<Ce<Ceu时,才能得到单核型核壳粒子。虽然Ceu和Cel的值会随单体和Si02用量的增加而变大,但当考虑乳胶粒表面的乳化剂分子吸附密度(∑)时,形成单核型核壳粒子所需的乳化剂分子吸附密度上限(∑UC)和下限(∑LC)这两临界值并不随单体和Si02用量的变化而变化,在本研究体系中 ∑UC 是 3.3×106μm-2,∑LC为 1.3×106μm-2。如将 ∑ 控制在 ∑LC和 ∑Uc之间(2×106μm-2),BA和SiO2重量比被从1:10增加至1:1,则核壳粒子的壳层厚度可在8nm到57nm之间精确可调。3.制备了一系列SiO2/PBA硬核软壳核壳粒子增韧环氧树脂体系。发现临界壳层厚度Tsbd和Tsm和的存在。一方面,当壳层厚度Ts大于临界值Tsbd时,增韧体系发生脆韧转变;另一方面,只有当Ts小于Tsm时,才能保证增韧体系的模量不低于环氧树脂的基体值。并且在我们所研究的体系中Tsm都大于Tsbd。这个结果证明,硬核软壳核壳粒子增韧聚合物体系可以实现模量和韧性的同时提高。另外,虽然Tsbd随核壳粒子的内核直径(D)的增加而增大,但发生脆韧转变时,核壳粒子中壳层橡胶占核壳粒子的质量分数(10%)及壳层橡胶厚度与内核粒径之比(Tsbd/D=0.0375)却都基本保持不变。4.研究了核壳增韧体系的粒子间距、橡胶壳层厚度与增韧结果之间的关系,结果发现,橡胶壳层的厚度对临界粒子间距(Lc)有显着影响。当橡胶壳层厚度T>Tsbd时,Lc随D的减小而增加,符合S.Wu的渝渗理论;但当Ts<Tsbd时,即使Lc低于100nm,增韧体系也不能实现脆韧转变。(本文来源于《湖北大学》期刊2017-09-29）
苏杭,王明洋,宋春明[9]（2016）在《钢筋混凝土板在低速冲击下临界厚度实用计算》一文中研究指出采用刚塑性不可压缩介质模型,分别计算出柱形和锥形冲击体对混凝土板和钢筋混凝土板的侵彻阻抗,分析得到由动力学许可速度场确定的对应各阶段的极限荷载。同时,引入无量纲冲击因子,推导出板在柱形和锥形冲击体作用下的临界震塌与贯穿厚度计算公式。考虑冲击体头部形状、板的厚薄以及钢筋含量等因素,将表达式简化为统一的幂函数形式,得到具有物理基础的钢筋混凝土板临界厚度实用表达式。通过与现有经验公式的对比分析,验证了该计算方法的可靠性。(本文来源于《防护工程》期刊2016年05期）
王志荣,贺平,李潇旋,陈玲霞[10]（2016）在《基于岩体流变性的矿井防突岩柱临界安全厚度计算方法》一文中研究指出矿井巷道在穿越含瓦斯断层或揭煤掘进过程中常常遇到前方岩柱保护厚度与延期突出问题。为了探索岩柱防突厚度与时间的非线性耦合关系,应用RLW-2000型岩石叁轴流变仪,对含煤岩系中的砂质泥岩、砂岩和泥岩进行了分级加载条件下的单轴压缩蠕变试验。通过对经典流变组合模型的分析及Matlab最小二乘迭代法的拟合,建立了改进的的七元件非线性黏弹塑性本构模型,并建立了基于岩体流变性的岩柱临界安全厚度的计算模型。豫西大平煤矿实例计算表明,埋深612 m的泥岩巷道,防突岩柱使用年限在10、20、30 a时相应的保护厚度分别为8.73、23.56、39.41 m;理论安全岩柱厚度与该矿"10·20"瓦斯突出案例较为吻合,计算模型对同类工程具有一定的借鉴意义。(本文来源于《岩土力学》期刊2016年S2期）
临界厚度论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为提高单晶硅纳米切削表面质量的同时,不影响加工效率,以扫描电子显微镜高分辨在线观测技术为手段,在真空环境下开展了单晶硅原位纳米切削实验研究.首先,利用聚焦离子束对单晶硅材料进行样品制备,并对金刚石刀具进行纳米级刃口的可控修锐.然后,利用扫描电子显微镜实时观察裂纹的萌生与扩展,分析了单晶硅纳米切削脆性去除行为.最后,分别采用刃口半径为40、50和60 nm的金刚石刀具研究了晶体取向和刃口半径对单晶硅脆塑转变临界厚度的影响.实验结果表明:在所研究的晶体取向范围内,在(111)晶面上沿[111]晶向进行切削时,单晶硅最容易以塑性模式被去除,脆塑转变临界厚度约为80 nm.此外,刀具刃口半径越小,单晶硅在纳米切削过程中越容易发生脆性断裂,当刀具刃口半径为40 nm时,脆塑转变临界厚度约为40 nm.然而刀具刃口半径减小的同时,已加工表面质量有所提高,即刀具越锋利越容易获得表面质量高的塑性表面.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
临界厚度论文参考文献
[1].袁维,刘尚各,聂庆科,王伟.基于冲切破坏模式的嵌岩桩桩端溶洞顶板临界厚度确定方法研究[J].岩土力学.2019
[2].刘冰,徐宗伟,李蕊,何忠杜.单晶硅脆塑转变临界厚度的原位实验[J].工程科学学报.2019
[3].张佟,刘芸,金佟.绝经期妇女子宫内膜病变筛查中子宫内膜厚度最佳临界值的研究[J].中国医刊.2018
[4].张晓雪,汪晶洁,车马俊,崔强,赵晋斌.大厚度F690超高强海工钢临界再热粗晶区组织脆化研究[J].宽厚板.2018
[5].罗子江,倪照风,崔潇,郭祥,丁召.In_xGa_(1-x)As/GaAs异质薄膜的临界厚度[J].功能材料.2018
[6].李科斌,李晓杰,闫鸿浩,王小红,陈翔.一种测量工业炸药临界直径和临界厚度的连续电阻丝探针法[J].含能材料.2018
[7].任小明,施德安,涂照康,蒋涛.硬核软壳核壳粒子增韧环氧树脂刚韧平衡时的临界橡胶层厚度探讨[C].中国化学会2017全国高分子学术论文报告会摘要集——主题M：高分子共混与复合体系.2017
[8].任小明.壳层厚度可控的SiO_2-PBA核壳粒子增韧环氧树脂体系临界壳层厚度的研究[D].湖北大学.2017
[9].苏杭,王明洋,宋春明.钢筋混凝土板在低速冲击下临界厚度实用计算[J].防护工程.2016
[10].王志荣,贺平,李潇旋,陈玲霞.基于岩体流变性的矿井防突岩柱临界安全厚度计算方法[J].岩土力学.2016
论文知识图
