导读:本文包含了非线性垫片论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:垫片,法兰,螺栓,有限元,热交换器,效应,轴对称。
非线性垫片论文文献综述
王彦龙[1]（2019）在《板式热交换器橡胶垫片非线性接触密封性能有限元分析》一文中研究指出利用Ansys软件对板式热交换器橡胶垫片的力学特性进行有限元分析,通过对板片槽截面形状、橡胶垫片截面形状和厚度以及摩擦系数与介质压力载荷对密封性能的影响分析,得出橡胶垫片的Mises等效应力和接触应力随着介质工作压力升高而增大,适当增大摩擦系数能提高橡胶垫片接触应力和Mises等效应力,为橡胶垫片的结构设计提供相关参考。(本文来源于《机械研究与应用》期刊2019年05期）
潘佳琳子[2]（2018）在《基于非线性垫片本构的法兰连接紧密性研究》一文中研究指出法兰连接紧密性研究是研究压力容器、管道完整性的关键内容,其中垫片是重要的密封元件,其性能可直接影响法兰连接的紧密性。因此深入研究基于非线性垫片本构的法兰连接紧密性有着重要的意义。考虑垫片的非线性压缩回弹性能,研究在非线性螺栓预紧力作用下,垫片压紧力和法兰偏转角的分布特点,对法兰连接进行紧密性研究。分别建立螺栓预紧力和工作压力的对应关系,以及螺栓预紧力和垫片应力的对应关系,可以找到一个螺栓预紧力的安全密封范围[max{_bS~A,_bS~B},_bS~C],当操作条件改变时,螺栓预紧力的有效密封范围会有所不同。研究结果表明,垫片的非线性压缩回弹性能影响法兰连接的紧密性。基于法兰连接变形协调理论,研究在高温条件下法兰连接的蠕变规律,理论推导法兰连接中各元件的蠕变方程,并对垫片蠕变做循环计算,讨论螺栓力、垫片力、垫片压缩量和垫片蠕变位移随时间的蠕变规律,由于在运行状态下满足垫片密封的最小垫片压缩应力为mp(4.05 MPa),当蠕变率稳定时,垫片的最小压紧应力为44.8869MPa,满足规定的紧密性要求。由于螺栓在高温热胀后会造成预紧力丧失,因此需对螺栓施加热态紧固操作,并再次对法兰连接进行蠕变循环计算,与第一次蠕变结果进行比较后,可以看出热紧操作可以补偿螺栓应力和垫片应力的损失。引入泄漏率的概念,基于PVRC设计方法和ASME标准,提出了一种特殊的法兰密封性评估方法。由垫片的基本密封特性方程可计算得到不同工作条件下法兰连接的泄漏率,由此可判断该系统是否满足规定的紧密性。另外,同一垫片在不同工作压力条件下得到的满足要求紧密度等级的最小垫片应力是不同的,以柔性石墨金属波纹垫片满足_2T紧密度等级下为例,室温下取不同工作压力分别为1.35MPa、3.5MPa、5.5MPa、6.3MPa时,对应的最小垫片应力分别为3.571MPa、5.668Mpa、6.730Mpa、7.374MPa,由变形协调方程,将计算所得的残余垫片压紧应力与最小垫片应力进行比较,从而可以判定该法兰连接是否达到规定条件下的紧密度要求。(本文来源于《武汉工程大学》期刊2018-03-28）
张世伟,沈双全[3]（2013）在《基于垫片材料非线性的密封结构时程响应分析》一文中研究指出针对工业中大量使用的双锥环密封结构,基于常用的紫铜(T2)垫片的应力与变形曲线,考虑了密封结构的对称性、几何非线性(接触结构)和垫片材料非线性,建立了二维轴对称有限元模型,完整地模拟了密封结构和材料参数,计算了温度时程和压力时程下的结构响应过程。(本文来源于《中国核动力研究设计院科学技术年报（2011）》期刊2013-02-01）
刘麟,顾伯勤[4]（2010）在《螺栓法兰连接中非线性垫片径向应力的解析计算方法》一文中研究指出为准确评价螺栓法兰连接结构的紧密性,采用解析方法对螺栓法兰连接中非线垫片沿径向变形量和应力分布进行研究。解析方法计算得到的垫片变形量与应力分布与有限元法计算结果基本一致,但较有限元法计算的稍偏小。分析结果表明,垫片变形量及沿径向的应力分布都是不均匀的,由垫片内径向外径逐渐增大。(本文来源于《核动力工程》期刊2010年04期）
刘麟,黄星路,顾伯勤[5]（2010）在《基于非线性垫片径向应力分布的螺栓法兰连接泄漏率预测方法》一文中研究指出采用解析方法对垫片应力径向分布及其不均匀性进行研究,提出基于垫片径向应力分布的螺栓法兰连接结构泄漏率预测方法。将垫片应力径向分布解析计算结果与有限元计算结果,以及泄漏率预测结果与现有方法预测结果和ROTT(Room Temperature Tightness)的试验结果分别进行比较和分析。结果表明,垫片应力分布的解析计算结果与有限元结果一致,且大小由内径向外径逐渐增大,随着螺栓载荷的增加,垫片径向应力的不均匀性也逐渐增大;提出的泄漏率预测方法得到的计算结果与试验结果十分吻合,且较现有预测方法得到的结果更为精确。(本文来源于《润滑与密封》期刊2010年07期）
张柱[6]（2007）在《考虑垫片非线性特征法兰接头特性研究》一文中研究指出法兰接头广泛应用于石油化工设备、动力装置以及其它设备中的设备、管道连接，垫片是其中重要的密封元件，其性能是直接影响连接密封可靠性的因素之一。为防止垫片密封失效造成的损失，把螺栓、法兰和垫片叁者组成的系统作为研究对象，具有重要意义。本文对缠绕垫片的压缩回弹曲线的拟合方法进行了讨论，针对垫片材料的非线性和非保守性，把垫片的工作过程分为加载和卸载两个阶段。对法兰接头的研究中，把法兰接头各元件看成一个系统，研究其中各元件之间的相互作用，并考虑垫片的非线性，建立了1／8法兰接头的参数化叁维有限元模型，利用ANSYS软件里的INTER194单元和GASKET材料在分析中实现了对垫片材料的非线性和应力—应变的非保守性的分析，通过计算得到了接头整体及各元件的变形和应力分布情况。研究了几何尺寸、预紧和加压等参数对法兰接头系统整体性的影响，为更加合理地设计、应用法兰连接系统提供参考。本文经过研究，获得以下主要结论：(1)通过垫片压缩回弹曲线的拟合分别确定压缩阶段和回弹阶段的回归系数，根据得到的回归系数和卸载开始点的应力与应变，可以预测不同预紧工况下的回弹曲线，对法兰设计的完善，尤其以控制泄漏量为准则的法兰设计提供一定的参考。(2)无论预紧工况还是加载工况，垫片上的应力分布在周向和径向都是不均匀的，且随着垫片厚度的增加，垫片应力的分布相对比较均匀。(3)螺栓在预紧工况下具有不容忽视的弯曲应力，螺栓的拉伸应力和弯曲应力都随预紧力增大而增大。当螺栓预紧力达到7×10~4N时，弯曲应力占平均拉应力的49.1％，所以设计法兰螺栓时，应同时考虑螺栓受到的拉伸应力和弯曲应力。当螺栓的弯曲应力较大时，按常规的设计可能导致连接失效，为保证设计的准确性，应当降低螺栓的弯曲应力如增大螺栓的刚度和螺栓的直径。(4)法兰接头系统中应力水平较高的位置是在法兰环锥颈大端几何形状不连续处，垫片厚度的增加可以降低此处的最大应力强度。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2007-04-21）
安维峥,徐鸿,于洪杰,肖金花[7]（2005）在《“U”形管换热器中管板-法兰-垫片-螺栓连接系统的非线性有限元分析》一文中研究指出从整体性观点出发,考虑垫片的非线性性质和应力-应变时滞效应,用大型有限元软件ANSYS建立了“U”形管换热器中等效管板和法兰垫片螺栓连接系统的非线性叁维有限元模型,并且考虑垫片的非线性与时滞效应,着重分析了预紧和加压两种工况下垫片材料的时滞效应、不同的管壳程压差以及不同的螺栓预紧力和不同的螺栓尺寸等因素对法兰接头紧密性的影响。(本文来源于《石油化工设备技术》期刊2005年04期）
安维峥[8]（2005）在《考虑垫片时滞效应的管板-法兰-垫片-螺栓连接系统的非线性叁维有限元分析》一文中研究指出本论文以U形管换热器法兰夹管板接头为研究对象,考虑垫片材料压缩的非线性特性和压缩-回弹时的时滞效应,将法兰接头各元件看成一个系统,研究各元件的相互作用,建立了管板-法兰-垫片-螺栓连接系统的非线性叁维有限元分析模型。通过计算得到了接头整体和各元件的变形和应力分布情况。研究了垫片的时滞效应、管壳程不同的压力以及法兰接头的部分参数变化对法兰接头强度和密封性能的影响。在上述有限元分析模型中,带孔管板根据ASME规范简化为无孔等效板。把有限元分析得到的管板应力分布与GB151设计规范进行对比,结果表明,管板上的最大应力是位于管板中心上下表面处的径向应力,而且有限元结果和规范结果吻合的很好,误差不超过8%。考虑垫片时滞效应的分析结果表明,垫片的时滞效应对法兰接头的密封性能有着非常重要的影响。垫片在预紧和受内压作用时,其上的压紧应力在周向和径向的分布都不均匀。当管程压力大于壳程压力时,管程垫片内侧的残余压紧应力急剧降低,导致介质渗入密封界面,降低接头的紧密性;而壳程垫片内侧残余应力升高,外侧残余应力急剧降低。螺栓预紧力的大小对垫片压紧应力的大小及分布有重要影响。螺栓在预紧时不但受拉伸,而且受弯曲;有内压时,螺栓中的拉应力(本文来源于《北京化工大学》期刊2005-05-31）
任世雄,徐鸿,钱才富,崔文勇[9]（2004）在《考虑垫片非线性时法兰接头性能的叁维有限元模拟——法兰接头的应力强度和泄漏过程分析》一文中研究指出本文对法兰接头系统建立了有限元模型。利用ANSYS有限元程序 ,详细分析了法兰接头连接系统的强度和紧密性 ,同时分析了接头的泄漏过程。(本文来源于《压力容器》期刊2004年02期）
任世雄[10]（2002）在《考虑垫片非线性时法兰接头性能的叁维有限元模拟》一文中研究指出在本论文对法兰接头的研究中，把法兰接头各元件看成一个系统，研究其中各元件之间的相互作用，并考虑垫片的非线性，建立了法兰接头的参数化叁维有限元模型。通过计算得到了接头整体及各元件的变形和应力分布情况。研究了几何尺寸、预紧和加压等参数对法兰接头系统整体性和紧密性的影响，为找出更加理性化的法兰设计提供参考。 对典型的标准高颈设备法兰接头的分析得出了下列比较重要的结论：给法兰接头施加螺栓预紧载荷时，法兰环对垫片的压紧并不均匀，而是内松外紧；承受内压载荷时，法兰环有从内向外的张开趋势，垫片的压紧更不均匀。在封头边缘处和颈锥处存在几何不连续引起的较高边缘应力，使得这些部位强度较差。螺栓不仅受到轴向拉力，还受到弯曲力矩的作用。由于法兰环的偏转造成垫片压紧压力的不均匀分布，随着内压的不断增加，垫片沿径向从内到外残余压紧压力都在不断降低。当垫片上某点残余压紧压力低于mp时，就意味着内压介质已侵入至该点处。由于垫片残余压紧压力内侧比外侧减小得更快，导致内压增加时，垫片上残余压紧压力大于mp的环状密封带区域的宽度由内向外不断变窄。当内压介质到达垫片外侧时，密封失效。发生泄漏。本论文还研究了螺栓、垫片和法兰等几何参数变化对接头强度和紧密性的影响，得到了一些值得关注的结果。(本文来源于《北京化工大学》期刊2002-05-18）
非线性垫片论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
法兰连接紧密性研究是研究压力容器、管道完整性的关键内容,其中垫片是重要的密封元件,其性能可直接影响法兰连接的紧密性。因此深入研究基于非线性垫片本构的法兰连接紧密性有着重要的意义。考虑垫片的非线性压缩回弹性能,研究在非线性螺栓预紧力作用下,垫片压紧力和法兰偏转角的分布特点,对法兰连接进行紧密性研究。分别建立螺栓预紧力和工作压力的对应关系,以及螺栓预紧力和垫片应力的对应关系,可以找到一个螺栓预紧力的安全密封范围[max{_bS~A,_bS~B},_bS~C],当操作条件改变时,螺栓预紧力的有效密封范围会有所不同。研究结果表明,垫片的非线性压缩回弹性能影响法兰连接的紧密性。基于法兰连接变形协调理论,研究在高温条件下法兰连接的蠕变规律,理论推导法兰连接中各元件的蠕变方程,并对垫片蠕变做循环计算,讨论螺栓力、垫片力、垫片压缩量和垫片蠕变位移随时间的蠕变规律,由于在运行状态下满足垫片密封的最小垫片压缩应力为mp(4.05 MPa),当蠕变率稳定时,垫片的最小压紧应力为44.8869MPa,满足规定的紧密性要求。由于螺栓在高温热胀后会造成预紧力丧失,因此需对螺栓施加热态紧固操作,并再次对法兰连接进行蠕变循环计算,与第一次蠕变结果进行比较后,可以看出热紧操作可以补偿螺栓应力和垫片应力的损失。引入泄漏率的概念,基于PVRC设计方法和ASME标准,提出了一种特殊的法兰密封性评估方法。由垫片的基本密封特性方程可计算得到不同工作条件下法兰连接的泄漏率,由此可判断该系统是否满足规定的紧密性。另外,同一垫片在不同工作压力条件下得到的满足要求紧密度等级的最小垫片应力是不同的,以柔性石墨金属波纹垫片满足_2T紧密度等级下为例,室温下取不同工作压力分别为1.35MPa、3.5MPa、5.5MPa、6.3MPa时,对应的最小垫片应力分别为3.571MPa、5.668Mpa、6.730Mpa、7.374MPa,由变形协调方程,将计算所得的残余垫片压紧应力与最小垫片应力进行比较,从而可以判定该法兰连接是否达到规定条件下的紧密度要求。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
非线性垫片论文参考文献
[1].王彦龙.板式热交换器橡胶垫片非线性接触密封性能有限元分析[J].机械研究与应用.2019
[2].潘佳琳子.基于非线性垫片本构的法兰连接紧密性研究[D].武汉工程大学.2018
[3].张世伟,沈双全.基于垫片材料非线性的密封结构时程响应分析[C].中国核动力研究设计院科学技术年报（2011）.2013
[4].刘麟,顾伯勤.螺栓法兰连接中非线性垫片径向应力的解析计算方法[J].核动力工程.2010
[5].刘麟,黄星路,顾伯勤.基于非线性垫片径向应力分布的螺栓法兰连接泄漏率预测方法[J].润滑与密封.2010
[6].张柱.考虑垫片非线性特征法兰接头特性研究[D].昆明理工大学.2007
[7].安维峥,徐鸿,于洪杰,肖金花.“U”形管换热器中管板-法兰-垫片-螺栓连接系统的非线性有限元分析[J].石油化工设备技术.2005
[8].安维峥.考虑垫片时滞效应的管板-法兰-垫片-螺栓连接系统的非线性叁维有限元分析[D].北京化工大学.2005
[9].任世雄,徐鸿,钱才富,崔文勇.考虑垫片非线性时法兰接头性能的叁维有限元模拟——法兰接头的应力强度和泄漏过程分析[J].压力容器.2004
[10].任世雄.考虑垫片非线性时法兰接头性能的叁维有限元模拟[D].北京化工大学.2002
论文知识图
