导读:本文包含了热物理性能论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:热障,涂层,合金,热膨胀,系数,液氢,制冷机。
热物理性能论文文献综述
戴建伟,牟仁德,王鑫,许振华,何利民[1]（2019）在《ZrO_2掺杂对La_2Ce_2O_7力学和热物理性能影响的研究》一文中研究指出目的提高La_2Ce_2O_7(LC)陶瓷材料的断裂韧性。方法采用固相反应方法合成Y_2O_3稳定ZrO_2(YSZ)掺杂的La_2Ce_2O_7(LC)陶瓷材料(LCZ),研究LCZ块材的弹性模量、断裂韧性等力学性能,以及热膨胀系数、热传导率等热物理性能。结果 10%YSZ摩尔分数掺杂的LCZ块材的断裂韧性约为1.4 MPa·m1/2,比LC提高了近10%。YSZ掺杂有效地抑制了LC在200～400℃温度区间热膨胀系数下降的现象。在200～1200℃温度范围内,LCZ块材的热膨胀系数为10×10-6～12×10-6K-1,在1200℃的热导率约为0.75W/(m·K),比YSZ降低了50%以上,显示了优异的隔热性能。结论 YSZ的掺杂使LC中部分Zr4+取代了La3+,降低了晶格中的O空位浓度,原子的横向剪切运动被削弱,有效地抑制了LC在200～400℃温度区间热膨胀系数下降的现象。由于t-ZrO_2→m-ZrO_2的相变对微裂纹的愈合作用,10%YSZ掺杂使LC块材的断裂韧性得到有效提高。(本文来源于《装备环境工程》期刊2019年10期）
王翠萍,乐帆程,朱家华,杨木金,杨水源[2]（2019）在《Cu-Fe_(64)Ni_(32)Co_4合金显微组织及热物理性能（英文）》一文中研究指出利用相图计算的CALPHAD方法和真空电弧熔炼技术,设计并制备了Cu_x(Fe_(0.64)Ni_(0.32)Co_(0.04))_(100-x)(x=30,45,60,质量分数,%)系列合金。实验研究了该系列合金在不同热处理工艺时的显微组织,热导率以及热膨胀系数。结果表明:Cu-Fe_(64)Ni_(32)Co_4系列合金在600和800℃时效处理后均为fcc富铜相和fcc富因瓦(铁镍钴)相组成的各向同性的多晶合金。该系列合金在1000℃淬火并在600℃时效处理50 h后,其热膨胀系数变化范围为6.88×10~(-6)～12.36×10~(-6) K~(-1);热导率变化范围为22.91～56.13 W·(m·K)~(-1);其热导率明显高于因瓦合金,其中Cu_(30)(Fe_(0.64)Ni_(0.32)Co_(0.04))_(70)与Cu_(45)(Fe_(0.64)Ni_(0.32)Co_(0.04))_(55)合金的热膨胀系数可以与电子封装中半导体材料的热膨胀系数相匹配。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年07期）
张少朋,花银群,帅文文,姜伯晨,李瑞涛[3]（2019）在《Gd_2(Ce_xZr_(1-x))_2O_7陶瓷材料的热物理性能研究》一文中研究指出以Gd_2O_3、ZrO_2、CeO_2为原料,采用高温固相反应法制备了Gd_2Zr_2O_7和Gd_2(Ce_xZr_(1-x))_2O_7(x分别为0.1,0.2,0.3)陶瓷材料。用X射线衍射法分析了其相组成,用扫描电镜观察了其显微形貌,用激光热导仪和高温热膨胀仪分别测量了材料的热扩散系数和热膨胀系数。结果表明,实验获得了具有烧绿石结构的Gd_2Zr_2O_7和具有缺陷型萤石结构的Gd_2(Ce_xZr_(1-x))_2O_7陶瓷材料,且它们的显微组织致密,晶界清晰干净。CeO_2的掺杂提高了Gd_2Zr_2O_7陶瓷的热膨胀系数,降低了Gd_2Zr_2O_7陶瓷热导率。这使得Gd_2(Ce_xZr_(1-x))_2O_7陶瓷可以用作新型的热障涂层材料。(本文来源于《陶瓷学报》期刊2019年03期）
闫岸如,刘学胜,王智勇,贺定勇[4]（2019）在《选区激光熔化成形W-Ni-Cu的成形工艺及热物理性能》一文中研究指出为了研究W-Ni-Cu合金选区激光熔化技术(SLM)直接成形工艺及其热物理性能,设计了以激光功率、扫描速度、扫描线长度、搭接率为变量的工艺实验,研究各参数对致密度的影响,采用SEM、热分析仪、差式扫描量热仪、热-机械分析仪研究合金的微观组织、导热率与热膨胀系数。结果表明:选择合理的优化工艺参数,W-Ni-Cu(SLM)成形致密度最高达到94.5%;微观组织为难熔相W发生了桥接与团聚,基体相CuNi呈网络状包裹于W相周围;测试试样所加载热流平行于烧结成形方向时,导热系数与热膨胀系数分别是120.314 0W/(m·K)及7.16×10~(-6)/K,加载热流方向垂直于烧结成形方向时,导热系数与热膨胀系数分别是99.257 2W/(m·K)及7.02×10~(-6)/K。不同方向成形测试件导热系数和热膨胀系数的差异是由难熔相W在CuNi相中的分布以及孔隙数量决定的。采用选区激光熔化成形技术可以成形性能较好的W-Ni-Cu合金。(本文来源于《光学精密工程》期刊2019年05期）
涂昀炜,周鑫,曹学强[5]（2019）在《新型热障涂层陶瓷CaZr_4(PO_4)_6的制备及其热物理性能研究》一文中研究指出CaZr_4(PO_4)_6作为正磷酸盐类材料,拥有热膨胀系数低,高温热稳定性好等优良性能。本实验采用固相合成的方法,在1300℃下合成得到CaZr_4(PO_4)_6,并通过喷雾造粒的方法制得喷涂材料,通过大气等离子喷涂(APS)的方法在石英复合材料表面制得涂层;借助XRD、激光热导仪、热膨胀系数测试仪、SEM等分析技术对材料的物相组成、热扩散系数、热膨胀系数、微观形貌等性能进行表征,以1100℃保温34分钟,常温冷却2分钟的实验方案测试其抗热震性能。结果表明:CaZr_4(PO_4)_6涂层在900℃前呈现较好的热稳定性以及较低的热膨胀性能,热导率λ=1.05W·m~(-1).K~(-1)(T=298K),热膨胀系数α_L=2.51×10~(-6)K~(-1)(T=1173K)(本文来源于《第九届国际稀土开发与应用研讨会暨2019中国稀土学会学术年会摘要集》期刊2019-05-15）
马伯乐,马文,黄威,白玉,贾瑞灵[6]（2019）在《单相双稀土改性SrZrO_3热障涂层的热物理性能》一文中研究指出由于SrO和ZrO_2的蒸气压不同,造成等离子喷涂SrZrO_3涂层组分偏离原始粉末化学计量比,从而导致制备态涂层中出现第二相ZrO_2。为了获得高相稳定性的单相涂层,实验采用固相合成法合成并经过喷雾造粒制备了双稀土改性Sr过量Sr ZrO3(Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05))热喷涂粉末,采用大气等离子喷涂方法制备了相应的涂层,研究了单相双稀土改性SrZrO_3热障涂层的热物理性能及其热循环寿命。研究结果表明,制备态Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05)涂层中无第二相产生, 1600℃热处理360 h后Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05)保持单相SrZrO_3结构,高温相稳定性良好。Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05)涂层的烧结系数为7.27×10–6 s–1,热处理360 h后该涂层的热膨胀系数为(9.0～11.0)×10–6 K–1(200～1400℃),热导率为2.83 W/(m?K)(1000℃)。Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05)/YSZ双层涂层的火焰循环次数为1000次,失效区域主要发生在Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05)陶瓷层内。在喷涂粉末中增加SrO的含量能够弥补在大气等离子喷涂过程中Sr元素过量挥发的问题,成功制备了单相双稀土改性Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05)热障涂层。双稀土掺杂能够明显提高涂层的热膨胀系数,且单相双稀土改性Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05)涂层的抗烧结性能明显优于SrZrO_3涂层,但单相Sr_(1.1)(Zr_(0.9)Yb_(0.05)Gd_(0.05))O_(3.05)涂层热导率比含有第二相的SrZrO_3涂层高。(本文来源于《无机材料学报》期刊2019年04期）
孙尔雁,赵智[7]（2019）在《氦布雷顿液氢制冷机热物理性能的分析（英文）》一文中研究指出由于漏热或其它特殊工艺需要对液氢加热,研究了液氢漏热补偿式氦布雷顿制冷机的FOM。所采用的工艺计算程序是用MATLAB开发的,氦气、氢气以及氮气的热物理性能是由NIST标准数据库提供的。得出一系列的结论那就是用来补偿换热器漏热损失的液氮对于提高制冷机的FOM是有限的;压缩机输入功和液氮冷NFDA2是获得液氢冷NFDA2(即液氢的最小功,13.9 kW)所必须的总投入成本;液氮预冷本质上只是提升换热器的效率,而换热器效率以及膨胀机和压缩机的绝热效率的提升又会降低膨胀机的出口温度;冷却水AC的NFDA2损失是随着压缩机输入功的增加而增加的。(本文来源于《低温工程》期刊2019年02期）
吴煦,牟仁德,王开军[8]（2019）在《叁元共掺杂对YSZ热障涂层热物理性能的影响》一文中研究指出采用NiO、Er_2O_3、Yb_2O_3、Y-2O_3、ZrO_2粉末为原料,用高温固相合成法制备复合陶瓷材料,研究该复合陶瓷材料的比热、热扩散系数、热导率等热物理性能,并与传统8YSZ热障涂层材料进行对比。利用XRD测定所制备的陶瓷样块的晶体结构和物相组成,分析该陶瓷试样的物相组成及高温相稳定性。结果表明:NiO、Er_2O_3、Yb_2O_3共掺YSZ后,室温至1500℃范围内的热扩散系数为0.36～0.56 mm~2/s,与8YSZ相比,降低了约20%;室温至1500℃的热导率为1.45～1.55 W/(m·K),比8YSZ降低了18%;2EYNYSZ陶瓷材料具有单一的相结构,经1500℃热处理100 h之内不发生相变。(本文来源于《航空材料学报》期刊2019年02期）
姜涛,宋希文,谢敏,吴秀红[9]（2019）在《Sm_2(Zr_(1-x)Ti_x)_2O_7陶瓷材料的结构及热物理性能》一文中研究指出目的研究氧化物TiO_2 B位掺杂对Sm_2Zr2O_7陶瓷材料的结构及热物理性能的影响。方法以Sm_2O_3、ZrO_2、TiO_2为原料,通过高温固相合成法制备用过渡金属氧化物TiO_2掺杂Sm_2Zr2O_7的Sm_2(Zr_(1-x)Ti_x)_2O_7(x=0,0.2,0.4,x为摩尔分数)陶瓷材料。利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)研究陶瓷材料的物相结构以及显微形貌,利用阿基米德原理测定陶瓷材料的体积密度。根据Neumann-Kopp定律计算材料热容,采用高温热膨胀仪及激光导热仪对材料的热膨胀性能和热导率进行表征。结果 Sm_2(Zr_(1-x)Ti_x)_2O_7体系陶瓷材料为立方烧绿石结构,显微结构致密,晶界清晰。Sm_2Zr2O_7掺杂小离子半径Ti~(4+)使其热膨胀系数有所提高,热扩散系数降低,并在高温下表现出类似于玻璃的超低热导率。800℃时,Sm_2Zr_(1.6)Ti_(0.4)O_7的热导率为1.29 W/(m·K),平均热膨胀系数达到10.6×10~(-6) K~(-1)。结论由于基质原子与取代原子之间的原子量差随Ti掺杂量的增加而逐渐降低,其热导率随Ti掺杂量增加而升高。(本文来源于《装备环境工程》期刊2019年01期）
刘凯,李英梅[10]（2018）在《深冷处理对Cu-Se-Te合金热物理性能的影响》一文中研究指出对Cu-Se-Te合金进行800℃保温20min后,浸入液氮中停留30min的深冷处理,探讨深冷处理对Cu合金热物理性能的影响。结果表明,深冷处理能增大Cu合金的热扩散系数、热导率和热膨胀系数。在室温下,深冷处理合金的热扩散系数、热导率和热膨胀系数分别为0.339 3cm2·s~(-1)、124.97W·m~(-1)·K~(-1)和0.587 3×10-5℃~(-1),较未深冷处理前的分别提高了0.028 1cm2·s~(-1)、10.54W·m~(-1)·K~(-1)和0.232 1×10-5℃~(-1)。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2018年12期）
热物理性能论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
利用相图计算的CALPHAD方法和真空电弧熔炼技术,设计并制备了Cu_x(Fe_(0.64)Ni_(0.32)Co_(0.04))_(100-x)(x=30,45,60,质量分数,%)系列合金。实验研究了该系列合金在不同热处理工艺时的显微组织,热导率以及热膨胀系数。结果表明:Cu-Fe_(64)Ni_(32)Co_4系列合金在600和800℃时效处理后均为fcc富铜相和fcc富因瓦(铁镍钴)相组成的各向同性的多晶合金。该系列合金在1000℃淬火并在600℃时效处理50 h后,其热膨胀系数变化范围为6.88×10~(-6)～12.36×10~(-6) K~(-1);热导率变化范围为22.91～56.13 W·(m·K)~(-1);其热导率明显高于因瓦合金,其中Cu_(30)(Fe_(0.64)Ni_(0.32)Co_(0.04))_(70)与Cu_(45)(Fe_(0.64)Ni_(0.32)Co_(0.04))_(55)合金的热膨胀系数可以与电子封装中半导体材料的热膨胀系数相匹配。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
热物理性能论文参考文献
[1].戴建伟,牟仁德,王鑫,许振华,何利民.ZrO_2掺杂对La_2Ce_2O_7力学和热物理性能影响的研究[J].装备环境工程.2019
[2].王翠萍,乐帆程,朱家华,杨木金,杨水源.Cu-Fe_(64)Ni_(32)Co_4合金显微组织及热物理性能（英文）[J].稀有金属材料与工程.2019
[3].张少朋,花银群,帅文文,姜伯晨,李瑞涛.Gd_2(Ce_xZr_(1-x))_2O_7陶瓷材料的热物理性能研究[J].陶瓷学报.2019
[4].闫岸如,刘学胜,王智勇,贺定勇.选区激光熔化成形W-Ni-Cu的成形工艺及热物理性能[J].光学精密工程.2019
[5].涂昀炜,周鑫,曹学强.新型热障涂层陶瓷CaZr_4(PO_4)_6的制备及其热物理性能研究[C].第九届国际稀土开发与应用研讨会暨2019中国稀土学会学术年会摘要集.2019
[6].马伯乐,马文,黄威,白玉,贾瑞灵.单相双稀土改性SrZrO_3热障涂层的热物理性能[J].无机材料学报.2019
[7].孙尔雁,赵智.氦布雷顿液氢制冷机热物理性能的分析（英文）[J].低温工程.2019
[8].吴煦,牟仁德,王开军.叁元共掺杂对YSZ热障涂层热物理性能的影响[J].航空材料学报.2019
[9].姜涛,宋希文,谢敏,吴秀红.Sm_2(Zr_(1-x)Ti_x)_2O_7陶瓷材料的结构及热物理性能[J].装备环境工程.2019
[10].刘凯,李英梅.深冷处理对Cu-Se-Te合金热物理性能的影响[J].特种铸造及有色合金.2018
论文知识图
