导读:本文包含了等温时效论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:时效,合金,铝合金,长程,动力学,化合物,电阻率。
等温时效论文文献综述
刘伟,杜志伟,李婷,张奎,韩小磊[1]（2019）在《Mg-7Gd-3Y-1Nd-1Zn-0.5Zr合金在240℃等温时效过程中析出相的演化（英文）》一文中研究指出采用TEM和HAADF-STEM技术,研究Mg-7Gd-3Y-1Nd-1Zn-0.5Zr合金在240°C等温时效过程中析出相的形态与晶体学特征。经2h欠时效,析出相为稀土原子柱呈六角环状结构的有序溶质团簇、之字形GP区和早期形成的β'相。经18 h峰时效,析出相主要为β'相和与其伴生的一种新型棒状相β'p。经100 h过时效,析出相为β'相、β_1相、长程堆垛有序(LPSO)构建块γ′相和14H-LPSO。β'相叁维形貌呈凸透镜状,沿á0001?α方向观察,其长宽比小于EW75合金中β'相的长宽比。该合金优异的热稳定性归功于γ′和14H-LPSO阻碍β'和β_1的生长、稀土原子低的扩散速率以及β'和β_1相的物理特性。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2019年10期）
陈庚,苗景国,方琴,张光明[2]（2019）在《非等温时效工艺对7050铝合金组织和耐腐蚀性能的影响》一文中研究指出利用蔡司正置金相显微镜、SEM、EDS、抗剥落腐蚀试验等手段研究了不同的非等温时效工艺对7050铝合金组织和耐腐蚀性能的影响。结果表明,随着终止时效温度从190℃降至130℃,晶内、晶界残余未溶的第二相粒子数目逐渐减少、尺寸逐渐减小,分布更加均匀;进一步降低终止时效温度,残余第二相粒子尺寸有所增大,第二相粒子主要为MgZn2相、Al2CuMg相和Al7Cu2Fe相;随着终止时效温度的降低,7050铝合金的耐腐蚀性能逐渐提高,在终止时效温度为130℃时表现最佳,进一步降低终止时效温度,合金的耐腐蚀性能不升反降,腐蚀经历了点蚀-沿晶腐蚀-剥落腐蚀叁个过程。(本文来源于《装备制造与教育》期刊2019年01期）
张春红,颜长林,王彦伟,牟喜军,彭诗琴[3]（2019）在《200℃等温时效下SAC305/Co-5%P焊点的界面组织及断裂模式演变》一文中研究指出目的研究BGA封装的SAC305/Co-5%P焊点在200℃等温时效下的界面反应。方法制备SAC305/Co-5%P的BGA焊点,200℃等温时效0, 200, 400, 600, 1000 h,采用场发射扫描电镜(配EDS)观察不同时效时间下SAC305/Co-5%P焊点界面的IMC形貌与断口特征,采用焊点接合强度测试仪测试相应的剪切强度变化。结果时效1000 h时,在钎料/Co Sn3的IMC层界面处生成(Cu, Co)_6Sn_5,界面CoSn3的IMC之间的通道得到填充,界面形貌变得平整。随着时效时间的增加,焊点的剪切强度先增后降,位于Sn层断口的断裂模式由韧性断裂向韧脆混合型断裂转变。结论随着时效时间的增加,界面IMC层厚度不断增加,界面IMC形貌发生改变。(本文来源于《精密成形工程》期刊2019年02期）
向剑波,陈伟,熊落保,吴子凯,周海铭[4]（2019）在《7055铝合金的非等温时效工艺》一文中研究指出结合光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)以及透射电镜(TEM)等,对非等温时效处理后7055铝合金的组织、硬度、拉伸和抗腐蚀性能进行了研究。结果表明:合金的硬度和强度在60～120℃快速增加,随后缓慢上升并于160℃达到峰值,在时效后期则呈直线下降,伸长率的变化趋势与之相反。非等温时效过程中,起始温度、终止温度及升温速率会对合金的性能有一定影响。升温时效至160℃,合金不仅能够满足T6态的力学性能要求,同时能获得较好的抗腐蚀性能。(本文来源于《金属热处理》期刊2019年01期）
詹鑫,李慧中,粱霄鹏,李鹏伟,张克龙[5]（2018）在《非等温时效对2A14铝合金晶间腐蚀和力学性能的影响》一文中研究指出通过拉伸测试、晶间腐蚀实验、极化曲线分析,以及光学显微镜、透射电镜分析等手段,研究了非等温时效工艺对2A14铝合金力学性能、抗晶间腐蚀性能和显微组织的影响。结果表明:相比于T6峰时效,合金经非等温时效处理后,晶内尺寸细小、分布弥散的亚稳θ'相数量增多,合金的硬度和强度提高;沿晶界处析出的θ'(θ)相尺寸增大,不连续程度增加,使得合金的抗晶间腐蚀性能得到提升。(本文来源于《矿冶工程》期刊2018年06期）
罗延格,崔雪飞,魏衍广,陶海明,罗峥[6]（2018）在《Ti5Mo5V3Al-xCr系合金等温时效相变动力学》一文中研究指出利用同步X射线衍射技术研究了Ti5Mo5V3Al-xCr(x=1.0,3.0,5.0,7.0和9.0)系列合金在550℃的α+β→β等温相变动力学。结果显示,Ti5Mo5V3Al-xCr系列合金等温相变为长程扩散控制型相变,相变过程可以用JMA方程进行宏观描述。等温时效过程中,1Cr合金的相变速率最快,且随Cr含量的增加,相变速率变慢。Cr含量随平衡态α相含量增加呈线性递减规律。Cr元素含量对合金相变点及平衡态相含量的影响是造成合金系等温相变动力学行为差异的主要原因。(本文来源于《材料导报》期刊2018年18期）
卢汉桥,李玉龙,余啸,龙维峰,江建锋[7]（2018）在《回流冷却与等温时效过程中Sn-35Bi-1Ag/Ni-P/Cu焊点组织演变》一文中研究指出通过回流焊接方法,采用水、炉两种冷却方式分别制备了Sn-35Bi-1Ag/Ni-P/Cu快、慢冷钎焊接头。利用等温时效法对两种焊点界面IMCs层的生长动力学进行研究。采用SEM和EDS对界面层的微观结构和物相组成进行表征。结果表明:快冷条件的钎焊界面为(Ni,Cu)3Sn4+Ni3P的复合结构;慢冷条件下界面结构为(Ni,Cu)3Sn4+Ni3P+(Cu,Ni)6Sn5。等温时效过程中Ni-P层逐渐消耗,(Ni,Cu)3Sn4生长变慢,(Cu,Ni)6Sn5生长遵循时间的平方根动力学,界面IMCs的生长表现为扩散机制控制。两种焊点界面层最终均演化为(Cu,Ni)6Sn5+(Ni,Cu)3Sn4+(Cu,Ni)6Sn5的复合结构。钎焊时效中慢冷焊点IMCs层厚度均大于同等条件的快冷IMCs层,慢冷时界面层IMCs生长速率为4.670×10-18 m2/s,快冷时为3.816×10-18 m2/s,表明钎焊冷却速率影响钎焊及服役过程中焊点的老化行为。(本文来源于《材料工程》期刊2018年06期）
万明攀,马瑞,赵永庆,雷旻[8]（2018）在《Ti-1300合金等温时效过程中相结构和组织转变》一文中研究指出采用OM、SEM、XRD和TEM等研究了固溶态Ti-1300合金在350~700℃等温时效过程中相结构和组织转变。结果表明,Ti-1300合金在350℃等温时效时,β相基体上开始弥散析出细小的颗粒状ω相,后期ω相消失,出现了片状的α相。亚稳β相的分解方式为:β→ω+β→α+β。在400℃等温时效1 h时,亚稳β相分离出了β′相,继续保温,β′相消失,出现了长针状α相,亚稳β相的分解方式为:β→β′+β→α+β。在500~700℃等温时效时,α相在β晶界和晶粒内亚晶界上快速形核,随着保温时间的延长,晶界α相逐渐向晶内生长为α集束,随着时效温度升高,α相的片层越厚;亚稳β相的分解方式为:β→α+β。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年04期）
潘龙凯,李先芬,储豪杰,孔维清,李根[9]（2017）在《Ce的添加及等温时效对Sn-Ag-Cu钎料及钎焊界面生长行为的影响》一文中研究指出研究微量稀土元素Ce在钎焊和等温时效后对Sn-Ag-Cu无铅钎料与铜基板的钎焊界面金属间化合物(IMC)及钎料组织的形成与生长行为的影响。结果表明,微量Ce的添加对钎料微观组织有一定的细化作用,并且对其形貌也有一定的影响。钎焊后钎焊界面区形成连续的笋状Cu_6Sn_5金属间化合物(IMC),在160℃等温时效条件下,随着时效时间的延长,粗糙的Cu_6Sn_5由笋状转变成尺寸较大的扇贝状,再转变成较为平缓的层状。在此过程中,Cu_6Sn_5和铜基板之间逐渐会有Cu3Sn金属间化合物析出,且界面金属间化合物总厚度也是随着时效时间延长而增加。在相同时效条件下,添加0.5%Ce的钎焊界面区IMC层比未添加Ce的IMC层更为平缓和细薄,在钎焊接头Cu_6Sn_5层处可能会有CeSn_3相生成且添加稀土元素Ce对钎焊界面Cu、Sn原子之间的反应扩散均有一定的影响。(本文来源于《有色金属加工》期刊2017年05期）
赵英杰,宋渊明[10]（2017）在《Cu-0.38Cr-0.12Zr合金等温时效动力学研究》一文中研究指出通过直接测定电阻率研究了Cu-0.38Cr-0.12Zr合金等温时效过程,其相对电阻率γ的变化量Δγ符合Avrami经验方程转化关系。合金经360℃时效90 min后,组织由α-Cu基体和Cu_5Zr相组成。随着时效时间的延长,Cu_5Zr相逐渐粗化,由面心立方结构转变为体心立方结构的Cu_4Zr相,并出现单质Cr相。经TEM分析确定Cr相形状为彼此相互连接的多个类似菱形的相,并存在周期性。(本文来源于《热加工工艺》期刊2017年14期）
等温时效论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
利用蔡司正置金相显微镜、SEM、EDS、抗剥落腐蚀试验等手段研究了不同的非等温时效工艺对7050铝合金组织和耐腐蚀性能的影响。结果表明,随着终止时效温度从190℃降至130℃,晶内、晶界残余未溶的第二相粒子数目逐渐减少、尺寸逐渐减小,分布更加均匀;进一步降低终止时效温度,残余第二相粒子尺寸有所增大,第二相粒子主要为MgZn2相、Al2CuMg相和Al7Cu2Fe相;随着终止时效温度的降低,7050铝合金的耐腐蚀性能逐渐提高,在终止时效温度为130℃时表现最佳,进一步降低终止时效温度,合金的耐腐蚀性能不升反降,腐蚀经历了点蚀-沿晶腐蚀-剥落腐蚀叁个过程。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
等温时效论文参考文献
[1].刘伟,杜志伟,李婷,张奎,韩小磊.Mg-7Gd-3Y-1Nd-1Zn-0.5Zr合金在240℃等温时效过程中析出相的演化（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2019
[2].陈庚,苗景国,方琴,张光明.非等温时效工艺对7050铝合金组织和耐腐蚀性能的影响[J].装备制造与教育.2019
[3].张春红,颜长林,王彦伟,牟喜军,彭诗琴.200℃等温时效下SAC305/Co-5%P焊点的界面组织及断裂模式演变[J].精密成形工程.2019
[4].向剑波,陈伟,熊落保,吴子凯,周海铭.7055铝合金的非等温时效工艺[J].金属热处理.2019
[5].詹鑫,李慧中,粱霄鹏,李鹏伟,张克龙.非等温时效对2A14铝合金晶间腐蚀和力学性能的影响[J].矿冶工程.2018
[6].罗延格,崔雪飞,魏衍广,陶海明,罗峥.Ti5Mo5V3Al-xCr系合金等温时效相变动力学[J].材料导报.2018
[7].卢汉桥,李玉龙,余啸,龙维峰,江建锋.回流冷却与等温时效过程中Sn-35Bi-1Ag/Ni-P/Cu焊点组织演变[J].材料工程.2018
[8].万明攀,马瑞,赵永庆,雷旻.Ti-1300合金等温时效过程中相结构和组织转变[J].稀有金属材料与工程.2018
[9].潘龙凯,李先芬,储豪杰,孔维清,李根.Ce的添加及等温时效对Sn-Ag-Cu钎料及钎焊界面生长行为的影响[J].有色金属加工.2017
[10].赵英杰,宋渊明.Cu-0.38Cr-0.12Zr合金等温时效动力学研究[J].热加工工艺.2017
论文知识图
