导读:本文包含了动态本构方程论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:热压铍材,静-动态应力-应变曲线,本构方程
动态本构方程论文文献综述
曹金荣[1]（2019）在《热压铍材静-动态变形行为及其本构方程》一文中研究指出采用改进的PTW方程和LM参数方程构建了一个新的金属材料本构方程模型;应用Hopkinson压力杆法获得热压铍材不同温度和应变速率下静-动态应力-应变曲线数据,确定了本构方程中材料参数。结果表明,计算曲线与实验曲线吻合的较好,该本构方程可应用于预测热压铍材不同温度和应变速率下静-动态流变应力。(本文来源于《有色金属加工》期刊2019年01期）
董伊康,吝章国,孙力,熊自柳,罗扬[2]（2018）在《DP590钢动态变形行为及本构方程研究》一文中研究指出采用ZWICK HTM16020高速拉伸试验机测定了DP590钢在应变速率0. 003～700 s-1范围内的真应力-应变曲线,讨论了应变速率对DP590钢力学行为的影响,并结合数字图像相关法(DIC)和扫描电镜(SEM)对DP590钢的断裂行为进行了研究。结果表明:DP590钢具有明显的应变速率敏感性,随着应变速率的提高,材料强度持续增加,应变速率由准静态(0. 003 s-1)增加到中应变速率(200 s-1)时,材料的屈服强度和抗拉强度增幅最为明显,较准静态下分别增加49. 8%和17. 9%;材料塑性随应变速率增加则呈现先增大后减小的趋势;随着应变速率的提高,试样的宏观拉伸断面形貌由杯锥状向剪切型转变。基于实验结果,为表征DP590钢的动态力学相关特性,采用修正的Johnson-Cook模型建立了描述DP590钢应变速率特性的本构方程。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2018年06期）
贾宝华,刘思勇,李革,刘翔,王丹丹[3]（2018）在《基于J-C模型的TC18钛合金动态本构方程构建》一文中研究指出采用电子万能试验机对TC18钛合金进行常温准静态压缩实验,得到该合金在准静态下的实验数据,根据实验数据,选用分离式Hopkinson压杆对TC18钛合金在温度分别为298、523、773、1 023 K,应变率分别为500、1 000、1 500 s~(-1)下进行动态力学性能实验,从而获得TC18钛合金在高温动态压缩条件下的应力-应变曲线,并利用J-C模型对合金在高应变率下的动态塑性本构关系进行拟合,最终建立该合金在高温下的动态塑性本构方程。通过对模型的计算结果分析表明,该模型可以较好地预测TC18钛合金在高温与冲击载荷共同作用下的塑性流变应力。(本文来源于《钛工业进展》期刊2018年05期）
马世博,侯瑞东,张双杰,闫华军[4]（2018）在《低碳合金钢高温本构方程及动态再结晶行为研究》一文中研究指出利用Gleeble-3800热模拟机对典型低碳合金钢实施了变形温度900~1100℃,应变速率0.01、0.1、1.0和10 s~(-1),最大真应变为0.6的等温压缩模拟试验。通过对试验数据的回归分析,建立了应变为0.3的表观常数与物理常数Arrhenius型本构方程、动态再结晶动力学模型及运动学模型。结果表明:表观常数与物理常数Arrhenius型本构方程预测值与试验值的相关系数分别为0.9921和0.9879,平均相对误差值分别为3.6753%和5.4266%;临界应变与峰值应变之间存在关系:εc=0.4969εp;在变形温度900~1100℃,应变速率0.01 s~(-1)与变形温度1000~1100℃,应变速率0.1 s~(-1)试验条件下材料发生明显动态再结晶。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2018年04期）
楚志兵,张铎,马立峰,江连运,李玉贵[5]（2018）在《基于动态再结晶的铸态AZ31B镁合金本构方程》一文中研究指出通过GLEEBLE压缩试验获得铸态AZ31B镁合金真应力应变曲线,本试验从真应力应变曲线出发,通过数值分析获得临界应力应变模型、饱和应力模型和稳态应力模型等多种应力模型。同时,结合位错理论和动态再结晶动力学,根据镁合金在变形过程中发生动态再结晶的临界点,将应力应变曲线分为两段,分别对以动态回复为主的曲线和以动态再结晶为主的曲线建立本构模型,分析并得出了动态再结晶分数与基于动态再结晶下的流变应力之间的变化规律。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年01期）
张文超[6]（2017）在《计及相变的QP980钢的动态本构方程与断裂研究》一文中研究指出本文研究了计及相变的QP980钢的动态本构方程与动态断裂。提出了一种应变受控的拉伸Hopkinson试验装置(TSHB),取得了高应变率拉伸下发生预设应变的QP980钢试件。对回收试件进行同步加速器X射线衍射(XRD)试验,结果表明,QP980钢在高应变率拉伸下,残余奥氏体的体积含量随应变的变化规律与准静态拉伸下的变化规律几乎一致。根据O-C马氏体相变理论,结合XRD试验分析结果,得到了高应变率拉伸下QP980钢的相变动力学方程。根据多相材料细观力学理论,由各组成相的弹塑性变形行为,构成计及相变的QP980钢的准静态本构方程。假设应变率与温度效应可分离,基于不同应变率及不同温度下的TSHB试验,建立了计及相变的QP980钢动态本构方程。由所建本构方程得出的应力-应变曲线与试验曲线进行了对比,验证了所建本构方程的有效性。采用高速摄影技术记录了QP980钢板条试件在TSHB试验中的颈缩与断裂,基于Batra和Wei的失稳判据以及所建立的动态本构方程,计算了QP980钢板条试件在TSHB试验中的非局部颈缩应变,并与测试结果进行了对比。通过进行不同温度、不同应变率下的拉伸试验,研究了QP980钢板条试件的断裂应变与应变率以及温度的依赖关系。通过对试件断裂区域的扫描电镜(SEM)观测,揭示了QP980钢在变形过程中的微空穴不同的演化机制。(本文来源于《宁波大学》期刊2017-04-02）
徐莉,邓高涛,侯聚英,王金玉,陈大年[7]（2016）在《烘烤硬化对于一种钢板材动态拉伸本构方程以及碰撞安全性的影响》一文中研究指出采用WDW-100型静态拉伸试验机及日本鹭工TS2000检力头式材料高速试验机分别对HC220B钢板母材及烘烤硬化后的材料进行了准静态及不同温度及应变率条件下的动态拉伸试验,确定了HC220B钢板材料母材的J-C型动态拉伸本构方程及烘烤硬化后的修正本构方程。采用LS-DYNA程序,研究了HC220B钢板材料动态拉伸本构方程及其烘烤硬化效应在汽车安全行人保护数值模拟中的应用。(本文来源于《2016中国汽车工程学会年会论文集》期刊2016-10-26）
王凌浩,辛选荣[8]（2016）在《19MnB4冷镦钢常温压缩动态力学性能及本构方程》一文中研究指出在Gleeble-1500D热模拟试验机上对19MnB4冷镦钢进行了常温压缩变形试验,应变速率设置为0.01、0.1、1 s~(-1)。研究了19MnB4在常温下塑性变形的流变应力,并分析了应变和应变速率对其的影响机制。结果表明:19MnB4钢具有明显的应变速率敏感性,常温压缩下的屈服强度随着应变速率的增大明显提高。根据实验数据,利用最小二乘法原理拟合得到冷镦钢19MnB4的Johnson-Cook塑性变形本构方程。计算结果和试验结果对比表明,该方程能较好地表达材料在常温下不同应变速率压缩的流变应力变化趋势。(本文来源于《热加工工艺》期刊2016年13期）
齐英杰,孙奇,马岩[9]（2015）在《车用木橡胶减震器动态力学性能及Johnson-Cook型本构方程》一文中研究指出【目的】分析车用木橡胶减震器的力学性能求得车用木橡胶减震器Johnson-Cook型本构方程,并检验求得的本构方程对车用木橡胶减震器应力与应变关系的描述是否准确。【方法】选用密度0.439 g·cm~3、含水率约12%的小兴安岭红松木块及弹性好、黏接强度高、胶层柔韧、耐冲击、耐震动的氯丁胶作为试验原料,利用微米长木纤维成型机床沿纵向将干燥后的红松木块加工成微米级木纤维然后将加工好的木纤维放入揉丝机揉搓至宽度为1~2 mm、长度为15~30 mm的微米木丝再通过备料、称重、拌胶、模压、保压、卸模等工艺制备出车用木橡胶减震器试样。利用分离式霍普金森压杆对车用木橡胶减震器试样进行动态压缩试验,获得应变率为1 250,1 500,1 750 s~(-1)时木橡胶减震器的波形曲线。最后利用试验数据及Origin软件确定车用木橡胶减震器Johnson-Cook型本构方程的参数从而初步得到车用木橡胶减震器的Johnson-Cook本构方程,并对比试验曲线与Johnson-Cook型本构方程拟合曲线的拟合程度。【结果】模压出φ10mm×10mm的车用木橡胶减震器试样通过对试样进行动态压缩试验得到应变率为1 250,1500,1750 s~(-1)时车用木橡胶减震器的应力一应变曲线,利用试验所得数据建立车用木橡胶减震器的Johnson-Cook本构方程:σ=[21+0.329(ε)1.16]×[1+0.148ln(ε)]。[结论]车用木橡胶减震器对应变率比较敏感,能够实现较大的变形,并且在3种应变率下,流动应力的最大值均不小于12 MPa,远远超过目前较广泛应用于减震的氯丁橡胶和泡沫橡胶的最大许用应力,并且车用木橡胶的韧性及吸收能量的性能要比氯丁橡胶及泡沫橡胶好。通过对试验后试样的损伤进行观察,发现当应变率为1 500 s~(-1)时车用木橡胶减震器试样上出现450的表面裂纹并且车用木橡胶减震器的破坏形式均以胶的破坏为主。在观察试验曲线与Johnson-Cook型本构方程拟合曲线的拟合程度后,可以发现在应变较小时,求得的Johnson-Cook型本构方程对车用木橡胶减震器应力与应变关系的描述比较准确,尤其在应变率为1 250 s~(-1)且应变小于0.056时,拟合值与试验值几乎完全吻合。(本文来源于《林业科学》期刊2015年12期）
李鱼飞,王震宏,张林英,罗超,赖新春[10]（2015）在《热压缩V-5Cr-5Ti合金的Arrhenius本构方程和动态再结晶行为（英文）》一文中研究指出采用等温单向压缩方法研究V-5Cr-5Ti(质量分数,%)合金在温度为1423-1573 K、应变速率为0.01-1 s-1条件下的流变应力和组织演化行为。结果表明,流变应力曲线需进行摩擦力修正,摩擦因数m的测量值为0.45-0.56。采用线性回归方法拟合得到合金的Arrhenius型本构方程,拟合计算应力和实验应力的线性关系,其R2和平均绝对误差值(AARE)分别为0.948和5.44%。表观激活能Qa的取值范围为540-890 k J/mol。连续动态再结晶(CDRX)和不连续动态再结晶(DDRX)机制在热压缩合金中并存。但合金在真应变为1.5的条件下,应变软化的机制仍然以动态回复(DRV)为主。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2015年06期）
动态本构方程论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用ZWICK HTM16020高速拉伸试验机测定了DP590钢在应变速率0. 003～700 s-1范围内的真应力-应变曲线,讨论了应变速率对DP590钢力学行为的影响,并结合数字图像相关法(DIC)和扫描电镜(SEM)对DP590钢的断裂行为进行了研究。结果表明:DP590钢具有明显的应变速率敏感性,随着应变速率的提高,材料强度持续增加,应变速率由准静态(0. 003 s-1)增加到中应变速率(200 s-1)时,材料的屈服强度和抗拉强度增幅最为明显,较准静态下分别增加49. 8%和17. 9%;材料塑性随应变速率增加则呈现先增大后减小的趋势;随着应变速率的提高,试样的宏观拉伸断面形貌由杯锥状向剪切型转变。基于实验结果,为表征DP590钢的动态力学相关特性,采用修正的Johnson-Cook模型建立了描述DP590钢应变速率特性的本构方程。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
动态本构方程论文参考文献
[1].曹金荣.热压铍材静-动态变形行为及其本构方程[J].有色金属加工.2019
[2].董伊康,吝章国,孙力,熊自柳,罗扬.DP590钢动态变形行为及本构方程研究[J].塑性工程学报.2018
[3].贾宝华,刘思勇,李革,刘翔,王丹丹.基于J-C模型的TC18钛合金动态本构方程构建[J].钛工业进展.2018
[4].马世博,侯瑞东,张双杰,闫华军.低碳合金钢高温本构方程及动态再结晶行为研究[J].塑性工程学报.2018
[5].楚志兵,张铎,马立峰,江连运,李玉贵.基于动态再结晶的铸态AZ31B镁合金本构方程[J].稀有金属材料与工程.2018
[6].张文超.计及相变的QP980钢的动态本构方程与断裂研究[D].宁波大学.2017
[7].徐莉,邓高涛,侯聚英,王金玉,陈大年.烘烤硬化对于一种钢板材动态拉伸本构方程以及碰撞安全性的影响[C].2016中国汽车工程学会年会论文集.2016
[8].王凌浩,辛选荣.19MnB4冷镦钢常温压缩动态力学性能及本构方程[J].热加工工艺.2016
[9].齐英杰,孙奇,马岩.车用木橡胶减震器动态力学性能及Johnson-Cook型本构方程[J].林业科学.2015
[10].李鱼飞,王震宏,张林英,罗超,赖新春.热压缩V-5Cr-5Ti合金的Arrhenius本构方程和动态再结晶行为（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2015
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