导读:本文包含了玻璃钢蜂窝论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:蜂窝,玻璃钢,抗压强度,梯形,夹层,应力,结构。
玻璃钢蜂窝论文文献综述
段国晨,赵景丽,赵伟超[1]（2018）在《手糊玻璃钢工艺蜂窝夹芯结构的力学性能研究》一文中研究指出本文研究了手糊玻璃钢成型工艺环氧树脂(E51)/复合材料(C-1107)的力学性能,以及两种纸蜂窝夹芯结构的弯曲性能、侧压性能、平压性能、平拉性能和剪切性能。研究结果表明:在室温固化24 h,平均拉伸强度达到599.5 MPa,平均拉伸模量达到66 728.9 MPa,平均弯曲强度达到696.5 MPa,平均弯曲模量达到38 932.8 MPa,平均层间剪切强度达到39.7 MPa。两种蜂窝都能满足无人机手糊玻璃钢成型工艺,蜂窝1综合性能较高,优先选择。(本文来源于《中国胶粘剂》期刊2018年09期）
徐琳,杨尚杰,刘建养[2]（2017）在《蜂窝夹层玻璃钢复合材料的铣削加工》一文中研究指出开展了蜂窝夹层玻璃钢复合材料的铣削加工工艺试验,对比了不同装夹方式和工艺参数的加工效果,得出了表面质量良好的蜂窝夹层玻璃钢复合材料铣削加工方案。试验表明,采用硬质合金刀具,较小的转速和进给量,较大的切削深度,干式切削,就能铣削出表面质量良好的蜂窝板工件。(本文来源于《新技术新工艺》期刊2017年04期）
郑吉良,彭明军,孙勇[3]（2017）在《等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板的面外压缩性能》一文中研究指出利用材料试验机对玻璃钢(FRP)夹芯板面外压缩性能进行实验测试与模拟研究。结果表明:夹芯板面外压缩变形可分为弹性变形与断裂两个阶段。蜂窝芯中part 2胞壁厚度t1与part 2高度h比值t1/h较大时,夹芯板以屈服方式变形;t1/h较小时,夹芯板以屈曲方式变形。蜂窝芯中part 2为夹芯板主要承载构件,蜂窝芯中part 1与part 3对part 2起到固支作用,面板对蜂窝芯起到固支作用。蜂窝芯中part 2胞壁厚度为夹芯板面外压缩抗压强度影响的主要因素,蜂窝芯胞壁边长影响次之,而蜂窝芯中part 1,part 3与面板厚度的影响较小。夹芯板总高度一定时,随着蜂窝芯层数增加,夹芯板抗压强度逐渐增大。(本文来源于《材料工程》期刊2017年02期）
郑吉良,孙勇,彭明军[4]（2015）在《等腰梯形蜂窝玻璃钢夹芯板的侧压性能》一文中研究指出使用材料试验机对等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板面的内压缩性能进行了实验测试与模拟研究。结果表明,夹芯板面内压缩的破坏方式主要有面板折断、夹芯板屈曲失稳及面板和蜂窝脱粘。面板是夹芯板面内压缩的主要承载构件,蜂窝芯对面板起固支作用。面板的结构参数和材料参数是影响夹芯板面内压缩抗压强度与承载应力的主要因素,蜂窝芯的结构参数和材料参数对夹芯板面内压缩抗压强度的影响较小,而蜂窝芯的高度对夹芯板面内压缩承载应力有显着的影响。(本文来源于《材料研究学报》期刊2015年12期）
郑吉良[5]（2015）在《玻璃钢蜂窝力学性能及在风力机叶片上应用研究》一文中研究指出针对现有胶黏蜂窝玻璃钢板制备工艺复杂,难以工业化生产缺点,创新性提出一种新结构蜂窝板—π型结构蜂窝玻璃钢板。应用坐标矢量变换与数值计算结合方法对蜂窝板力学性能进行研究,并应用试验方法验证方法可信性。风力机叶片横截面整体及外轮廓蒙皮结构与蜂窝板构成类同,本文中在蜂窝板静力学性能试验与有限元计算研究基础上,对蜂窝板被应用于风力机叶片进行研究,得到如下结论：1.对于单向玻璃纤维增强树脂薄板沿着纤维轴向拉伸,纤维两端界面出现应力集中现象；随着纤维在树脂中埋深长度增加,纤维界面两端应力集中减弱,纤维界面应力沿其轴向趋于均匀化分布。纤维与树脂界面黏结强度对纤维界面应力分布方式具有重要影响。薄板9个弹性力学参数为：E1=64.27GPa, E2=E3=10.3GPa v12=v13=0.224, V23=0.092,G12=G13=5.14GPa,G23=4.02GPa。2.等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板平压变形可分弹性变形与断裂两个阶段。蜂窝芯中part2胞壁厚度t1与part2高度h比值t1/h较大时,蜂窝板以屈服方式变形；比值t1/h较小时,蜂窝板以屈曲方式变形。蜂窝芯中part2为蜂窝板主要的承载构件,蜂窝芯中part1与part3对part2起到固支作用,面板对蜂窝芯起到固支作用。因此,蜂窝芯中part2胞壁厚度为蜂窝板抗压强度影响主要因素,蜂窝芯胞壁边长影响次之,而蜂窝芯中part1、part3与面板厚度影响较小。其他条件一定,随着蜂窝芯层数增加,蜂窝板抗压强度增大。3.等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板侧压破坏方式主要有面板折断、蜂窝板屈曲失稳及面板与蜂窝芯脱粘叁种。面板为蜂窝板侧压主要承载构件,蜂窝芯对面板起到固支作用。因此,面板结构与本体材料参数为面板折断抗压强度与蜂窝板屈曲失稳承载应力影响主要因素,蜂窝芯结构与本体材料参数对面板折断抗压强度影响微弱,而个别蜂窝芯结构参数对蜂窝板屈曲失稳承载应力影响显着。其他条件一定,随着蜂窝芯胞体单元数量增加,面板折断抗压强度与蜂窝板屈曲失稳承载应力增大。4.等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板叁点弯曲破坏方式主要为蜂窝板屈曲失稳及面板与蜂窝芯脱粘两种。上面板与下面板各自最容易屈曲失稳与界面脱粘位置,具有异步性与分离性。加载面的面板易于发生屈曲失稳,而支撑面的面板与蜂窝芯粘结界面易于发生脱粘。面板与蜂窝芯性能之间平衡性对蜂窝板以何种方式破坏具有重要影响,加强蜂窝芯性能而减弱面板性能,有助于面板与蜂窝芯脱粘破坏转化为蜂窝板屈曲失稳破坏。面板为蜂窝板屈曲失稳主要承载构件,蜂窝芯对面板起到固支作用。因此,面板结构与本体材料参数为蜂窝板屈曲失稳承载应力影响主要因素,蜂窝芯结构与本体材料参数对蜂窝板屈曲失稳承载应力影响相对较弱。其他条件一定时,随着蜂窝芯层数增加,蜂窝板屈曲失稳承载应力增大。最外层面板相对于内层面板,对多层等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板屈曲失稳承载应力具有更高的敏感度。改善面板与蜂窝芯粘结强度能够显着提高蜂窝板疲劳寿命。5.实际工程应用中,两方程标准k-ε与标准k-w湍流模型能够为风力机叶片流体-固体耦合分析,提供可靠流体压力外载荷。叶片分段位置应该杜绝在其2/3位置与中间位置,应该选择在其1/3偏下位置打断。叶片分段位置单向玻璃纤维与树脂界面应该特别处理,促使纤维界面径向正应力为压应力,避免纤维与树脂界面易于发生脱粘破坏,继而提升叶片分段位置机械连接强度。梁帽为叶片主要承载构件,主要承载沿着叶片轴线方向剪切力。腹板主要对梁帽起到固支的作用,约束梁帽沿着叶片轴线方向的位移作用最强,其次为约束梁帽法向位移,最后为约束梁帽横向位移。叶片分段位置应该选取梁帽作为机械连接设计主要对象,重点突破梁帽沿着叶片轴线方向机械连接性能设计,切不可选取腹板作为机械连接设计主要对象。但可以选取叶片分段位置腹板作为机械连接设计辅助对象,对其做增强梁帽固支性能设计,加强梁帽的承载能力,从而提升叶片分段位置梁帽机械连接设计安全性。对叶片分段位置腹板对梁帽固支设计应遵循如下原则,首选加强梁帽沿着叶片轴线方向位移约束设计,其次约束梁帽法向设计,最后约束梁帽横向设计。同时,前缘加强层与后缘加强层承载部分载荷,可以选取其作为叶片分段位置机械连接设计辅助对象,重点加强其沿着叶片轴线方向机械连接性能设计。本文创新性主要体现为针对黏结蜂窝玻璃钢板制备工艺复杂,难以工业化生产缺点,创新性提出π型结构蜂窝玻璃钢板,应用新颖的坐标矢量变换与数值计算结合方法对其力学性能进行研究。针对风力机叶片横截面整体及外轮廓蒙皮结构与蜂窝板构成类同特点,在蜂窝板力学性能研究基础上,对叶片分段及蒙皮使用蜂窝板减重设计进行研究。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2015-11-01）
郑吉良,孙勇,彭明军[6]（2016）在《等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板的热性能》一文中研究指出为研究等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板传热机制,利用导热仪对夹芯板的传热性能进行了实验测试与模拟研究。结果表明:夹芯板稳态导热系数模拟结果与Swann and Pittman经验公式的计算结果相吻合,验证了数值计算胞体平面模型的合理性;Part2为夹芯板稳态传热的主要构件,Part2胞壁厚度与边长对夹芯板导热系数有显着影响,Part2高度、Part1与Part3厚度及面板厚度对夹芯板导热系数的影响偏弱;同时,若仅需降低夹芯板的导热系数,而忽略对夹芯板静力学性能要求,应该更换蜂窝芯层材料;若需夹芯板同时满足隔热性能与静力学性能,多层蜂窝芯夹芯板是很好的选择。(本文来源于《复合材料学报》期刊2016年07期）
郑吉良,孙勇,彭明军[7]（2016）在《等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板的面内压缩性能》一文中研究指出为研究等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板面内压缩破坏机制,利用材料试验机对夹芯板面内压缩性能进行了试验测试,并开展了模拟研究。结果表明:夹芯板的面内压缩破坏方式主要有面板折断、夹芯板屈曲失稳和夹芯板中面板与蜂窝芯脱粘3种类型。面板为夹芯板面内压缩的主要承载构件,蜂窝芯对面板起到固支作用。面板结构参数与材料参数为影响夹芯板面内压缩抗压强度与抗压刚度主要因素,多数蜂窝芯的结构参数与材料参数对夹芯板面内压缩抗压强度的影响微弱,而个别蜂窝芯的结构参数对夹芯板面内压缩抗压刚度的影响比较显着。夹芯板体积一定时,随着蜂窝芯胞体单元数量的增加,夹芯板面内压缩的抗压强度与抗压刚度逐渐增大。(本文来源于《复合材料学报》期刊2016年02期）
吴丽曼[8]（2015）在《π型结构玻璃钢蜂窝板力学性能研究》一文中研究指出蜂窝夹层结构早已因其高比强度、比刚度、良好的吸音隔热等性能为大家所熟知,多种类型的蜂窝夹层结构已应用在风力发电、航空航天以及船舶、铁路运输等行业。随行业需求不断提升,对蜂窝夹层板的制备与性能均提出更高要求。为此,笔者所在课题组做了大量工作,研发了π型结构金属蜂窝板。本文在此基础上,尝试将玻璃钢材料应用于π型结构蜂窝板,并对π型结构玻璃钢蜂窝板进行研究。论文将实物样品实验和有限元分析相结合,探究了π型结构玻璃钢蜂窝板的力学性能；利用自行设计的玻璃钢蜂窝板疲劳测试装置测得S-N疲劳曲线。论文结果对蜂窝夹层结构的优化设计与实际工程应用具有一定的指导意义。1)测试玻璃钢薄板的拉伸力学性能,得到板材的弹性模量、泊松比以及纵横剪切模量值,从而等效得到π型结构玻璃钢蜂窝芯九个本体材料参数(弹性模量Ex、Ey、Ez,泊松比γxy、γyz、γxz和剪切模量Gxy、Gyz、Gxz);2)测试π型结构玻璃钢蜂窝板的平压力学性能,实验与模拟共同分析芯高、面厚、胞壁厚以及蜂窝芯层数对π型结构玻璃钢蜂窝板的平压性能影响；3)探究π型结构玻璃钢蜂窝板的三点弯曲力学性能,研究蜂窝芯取向和芯高对叁点弯曲性能的影响,分析蜂窝板叁点弯曲过程受力情况和破坏模式,获得不同芯高下蜂窝板的位移-载荷曲线,为疲劳实验提供依据。4)设计蜂窝板的疲劳性能检测装置,并利用此装置得到π型结构玻璃钢蜂窝板S-N曲线,观察试样疲劳损伤过程并分析疲劳破坏模式。得到结论：蜂窝板平压强度与有无面板关系不大,随蜂窝芯胞壁厚度、蜂窝芯层数增加而增加,随芯高增加先增加后减小；蜂窝芯纵向取向抗弯曲能力大于横向取向,弯曲刚度随芯高增加而增加,夹层结构剪切刚度随芯高增加而降低；芯高较小时,蜂窝板叁点弯曲破坏模式为芯材与下面板脱胶,芯高较大时,蜂窝板叁点弯破坏模式为芯材与上面板脱胶并伴有蜂窝芯剪切破坏；π型结构玻璃钢蜂窝板疲劳可分为点状脱粘和线状脱粘两种疲劳损伤破坏模式。(本文来源于《昆明理工大学》期刊2015-04-01）
郑吉良,孙勇[9]（2014）在《单层与多层蜂窝芯玻璃钢蜂窝板的热性能模拟》一文中研究指出基于ANSYS有限元软件,模拟研究了玻璃钢蜂窝板的稳态、瞬态传热。在与实际试验保持一致的情况下,建立了玻璃钢蜂窝板流体与固体耦合传热平面模型,研究了蜂窝芯为不同工况时,玻璃钢蜂窝板稳态与瞬态热性能、热量传递机制,稳态的热性能的当量热导率的模拟结果与Swann and Pittman经验公式计算的结果十分吻合,并且瞬态表面热响应的模拟结果与试验结果也较吻合,说明ANSYS有限元方法能够准确模拟玻璃钢蜂窝板传热。此外,蜂窝芯腔表面间的辐射换热是玻璃钢蜂窝板的一个重要的热量传递机制,在高温情况下应考虑辐射换热。随着蜂窝芯高度的增加,玻璃钢蜂窝板的导热系数逐渐增大。玻璃钢蜂窝板的总高度固定时,随着蜂窝芯层数的增加,玻璃钢蜂窝板的导热系数逐渐降低,温度逐渐降低并趋于稳定值。(本文来源于《复合材料学报》期刊2014年02期）
许丽丽,殷永霞,沃西源,谭放[10]（2012）在《玻璃钢/Nomex蜂窝夹层结构P频段接收天线的成型工艺研究》一文中研究指出简述了P频段接收天线的组成,详细介绍了P频段接收天线载体的成型工艺方案,对成型模具设计、材料选择及特性、成型工艺等方面的内容进行了重点介绍,并且对产品成型过程中的技术重点及难点进行了论述分析。经最终检测,产品的各项性能均满足设计指标要求。(本文来源于《航天制造技术》期刊2012年01期）
玻璃钢蜂窝论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
开展了蜂窝夹层玻璃钢复合材料的铣削加工工艺试验,对比了不同装夹方式和工艺参数的加工效果,得出了表面质量良好的蜂窝夹层玻璃钢复合材料铣削加工方案。试验表明,采用硬质合金刀具,较小的转速和进给量,较大的切削深度,干式切削,就能铣削出表面质量良好的蜂窝板工件。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
玻璃钢蜂窝论文参考文献
[1].段国晨,赵景丽,赵伟超.手糊玻璃钢工艺蜂窝夹芯结构的力学性能研究[J].中国胶粘剂.2018
[2].徐琳,杨尚杰,刘建养.蜂窝夹层玻璃钢复合材料的铣削加工[J].新技术新工艺.2017
[3].郑吉良,彭明军,孙勇.等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板的面外压缩性能[J].材料工程.2017
[4].郑吉良,孙勇,彭明军.等腰梯形蜂窝玻璃钢夹芯板的侧压性能[J].材料研究学报.2015
[5].郑吉良.玻璃钢蜂窝力学性能及在风力机叶片上应用研究[D].昆明理工大学.2015
[6].郑吉良,孙勇,彭明军.等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板的热性能[J].复合材料学报.2016
[7].郑吉良,孙勇,彭明军.等腰梯形蜂窝芯玻璃钢夹芯板的面内压缩性能[J].复合材料学报.2016
[8].吴丽曼.π型结构玻璃钢蜂窝板力学性能研究[D].昆明理工大学.2015
[9].郑吉良,孙勇.单层与多层蜂窝芯玻璃钢蜂窝板的热性能模拟[J].复合材料学报.2014
[10].许丽丽,殷永霞,沃西源,谭放.玻璃钢/Nomex蜂窝夹层结构P频段接收天线的成型工艺研究[J].航天制造技术.2012
论文知识图
