导读:本文包含了塑性区分析论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:塑性,裂纹,准则,巷道,区位,片麻岩,弹性。
塑性区分析论文文献综述
姚琪能,詹琦[1]（2019）在《圆形巷道围岩塑性区大小分析》一文中研究指出为进一步研究轴对称的圆形巷道塑性区大小,通过用Hoek-Brown强度准则得到的塑性区半径的解析公式。针对不同性质的岩体,分析了在不同支护反力下塑性区半径的变化规律,分析结果表明:岩石质量、坚硬程度以及支护反力对塑性区大小的影响显着;圆形巷道塑性区的半径随岩石质量、坚硬程度、支护反力的增大而减小;当巷道围岩岩体质量达到一定程度的时候,围岩的支护反力在较小的情况下就会出现巷道围岩不存在塑性区域。(本文来源于《煤炭技术》期刊2019年12期）
陈张华,陈昱彤,邓洋,虞东亮,张恒[2]（2019）在《软岩力学参数取值对洞室围岩变形应力及塑性区影响的敏感性分析》一文中研究指出通过地质勘测、试验得到的围岩力学参数通常是一个区间值,计算时的不同取值对地下厂房位移、应力、塑性区有一定的影响。结合蟠龙抽水蓄能工程,建立了地下洞室群叁维整体有限元模型,通过力学参数试验值的上下限取值,分析参数对主厂房位移、应力及塑性区的影响。结果表明,Ⅳ类、Ⅴ类变形弹性模量降低时,对位移影响最为显着,对应力与塑性区的影响相对较小; 2种取值工况下,主厂房沿垂直厂房轴线方向的位移增幅达18%,应力和塑性区的变化在10%内。(本文来源于《水力发电》期刊2019年08期）
杨明权,易帅,袁超[3]（2019）在《采动巷道围岩塑性区理论分析与支护对策研究》一文中研究指出基于弹塑性理论,引入垂直动压系数与水平动压系数2个参量,建立了采动圆形巷道围岩力学分析模型,导出了其塑性区边界隐形方程,探讨了采动巷道围岩塑性区几何分布形态,提出了考虑塑性几何分布形态的采动煤巷围岩实用支护对策。研究发现:随着垂直主应力动压系数D_(vert)的逐渐增大或水平主应力动压系数D_(lev)的逐渐减小,塑性区的几何分布形态由圆形→椭圆→圆角矩形→蝶形发展,且垂直主应力动压系数D_(vert)越大或水平主应力动压系数D_(lev)越小,巷道围岩更易产生蝶形塑性区,蝶叶的发育尺寸和范围更大;采动巷道围岩主应力方向发生变化,其蝶叶也会产生不同程度的旋转,当蝶叶塑性区最大深度处于巷道顶板正上方时极易发生冒顶,需要进行加强支护。(本文来源于《采矿技术》期刊2019年02期）
侯殿坤,赵燚,张雪虎[4]（2019）在《露天矿边帮压煤井工开采工作面塑性区分析》一文中研究指出边帮压煤井工开采过程中,煤层顶板上部岩体的稳定性直接影响到煤炭资源的回收率和巷道安全。通过矿山地质资料与开采现状,运用FLAC~(3D)软件建立矿山边坡模型,并且模拟不同开采情况下边坡岩体的位移情况,对边坡岩体的稳定情况进行分析,从而选择出最优的开采参数进行生产,保障矿山生产安全和最大的经济利益。(本文来源于《煤炭技术》期刊2019年01期）
周思柱,魏超,华剑,张思[5]（2018）在《压裂泵头体内腔相贯线裂尖塑性区计算与分析》一文中研究指出针对压裂泵泵头体主要失效形式,建立了含裂纹缺陷压裂泵泵头体有限元模型,分析了不同初始裂纹及工作压力情况下裂纹前缘塑性区长度,依据最大张开位移(maximum crack opening displacement,MCOD)拟合了裂纹前缘θ=0°及θ=90°处裂尖塑性区长度多项式。结果表明:内腔相贯线处裂纹前缘3°≤θ≤87°处裂尖应力状态接近平面应变状态,裂尖塑性区长度与初始裂纹及工作压力呈正相关,应用Irwin公式计算的塑性区长度能较好地吻合有限元结果;裂纹前缘θ=0°及θ=90°处于平面应变与平面应力的过渡状态,拟合的塑性区多项式与MCOD及初始裂纹有关,为研究裂尖塑性区对泵头体裂纹扩展的影响提供了一种方法。(本文来源于《中国科技论文》期刊2018年16期）
朱玉飞,叶金胜,宗琦,崔磊[6]（2018）在《硐室围岩塑性区的位移分析》一文中研究指出为了进一步研究硐室受开挖影响围岩的力学性质对塑性区位移的影响,考虑岩体剪胀特性和塑性区的弹性变形,基于SMP屈服准则得到的塑性区位移的解析公式。探讨了硐室受开挖影响下内摩擦角的变化以及岩体的剪胀对塑性区位移的影响。(本文来源于《煤炭技术》期刊2018年07期）
叶金胜,经来旺,崔磊,周建,陈思羽[7]（2018）在《岩体剪胀对巷道围岩塑性区位移的影响分析》一文中研究指出为研究巷道围岩塑性区的力学性质,考虑岩体剪胀特性及巷道塑性区的弹性变形,采用H-B准则和非关联的流动准则对圆形巷道进行理论分析,通过在弹塑性交界处的应力连续条件,得到了塑性区半径和位移的H-B新解;结合算例分析了剪胀特性对围岩塑性区位移的影响,并与M-C准则解作对比。分析结果表明:岩体剪胀系数越小,M-C与H-B准则计算出的塑性区位移吻合度越好;随着剪胀系数的增大,吻合度下降,围岩塑性区的位移也会增大,在弹塑性交界处,文中H-B准则解在不同剪胀系数条件下塑性区位移相等,而M-C准则解不等,理论上证明了本文解的准确性。(本文来源于《煤矿安全》期刊2018年05期）
余振兴,俞缙,张建智,刘士雨,张玉[8]（2018）在《改进H-B准则的层状岩体隧洞塑性区半径与应力场分析》一文中研究指出基于改进的各向异性Hoek-Brown(H-B)强度准则,推导得到层状岩体隧洞围岩塑性区应力场表达式,获得围岩塑性应力分布和塑性区半径解析解.与横观各向同性应力解对比,论述应力分布计算式的正确性与优越性,并分析层理面与最大主应力方向夹角β,地应力p_0,围岩单轴抗压强度,以及H-B强度准则经验参数mi对塑性区半径的影响规律.以片麻岩体隧洞为例,重点讨论文中解对β的敏感性.结果表明:当β=90°时,应力随着隧洞半径r增大而增大的速度最快;β对塑性区半径R_p的大小有重要影响.(本文来源于《华侨大学学报(自然科学版)》期刊2018年02期）
李建伟,王创业,王茜茜[9]（2017）在《综采工作面塑性区煤体的流变特性分析》一文中研究指出针对综采工作面对煤壁片帮防治的安全生产需求,运用流变力学理论,对综采工作面塑性区煤体的流变特性进行了分析,并以不同受力条件下煤体蠕变变化的动态类型为依据,对塑性区煤体的流变特性进行了分区。研究表明:塑性区煤体变形过程中,存在的不平衡滑动力是煤体开始失稳直至破坏的根本原因;不平衡滑动力与煤体长期强度的大小关系的不同,造成塑性区不同区域煤体蠕变变化分为衰减蠕变、稳态蠕变和非稳定蠕变;确定非稳定蠕变区煤体蠕变时间,能从理论上计算工作面推进速度的下限值。根据现场工作面生产地质条件对塑性区煤体的流变特性进行了分区,并通过现场实测结果分析,得出工作面煤壁片帮多发生在煤壁中上部,且工作面两端头位置片帮发生次数以及片帮尺寸均比中部大。理论分区结果与现场实测煤壁片帮部位具有较好的一致性。(本文来源于《煤矿开采》期刊2017年06期）
刘灵灵,冯文杰[10]（2017）在《含Dugdale塑性区硬币型裂纹的电磁弹性柱断裂分析》一文中研究指出本文首次把Dugdale塑性区模型假设推广应用到有限尺寸电磁弹性材料的断裂问题分析中,研究了含硬币型裂纹电磁弹性柱的断裂问题。采用电磁渗透的裂纹面边界条件,利用势函数理论和Hankel积分变换等方法,最终把边值问题转化为求解一个分段的第二类Fredholm积分方程。利用逐次逼近的数值计算方法进行求解,获得了与传统线弹性断裂力学有明显不同的非奇异场解,给出了影响塑性区宽度的因素,同时讨论了施加的力-电-磁载荷、结构几何尺寸对裂纹张开位移的影响规律。数值结果表明:塑性区宽度随着远场载荷的增加而增大;当远场施加相同的机械载荷、裂纹半径与电磁弹性柱半径的比值不变时,负的电磁载荷比正的电磁载荷更容易引起裂纹的扩展。本文所得结论可为电磁元器件的设计和制造提供参考依据。(本文来源于《中国力学大会-2017暨庆祝中国力学学会成立60周年大会论文集（A）》期刊2017-08-13）
塑性区分析论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
通过地质勘测、试验得到的围岩力学参数通常是一个区间值,计算时的不同取值对地下厂房位移、应力、塑性区有一定的影响。结合蟠龙抽水蓄能工程,建立了地下洞室群叁维整体有限元模型,通过力学参数试验值的上下限取值,分析参数对主厂房位移、应力及塑性区的影响。结果表明,Ⅳ类、Ⅴ类变形弹性模量降低时,对位移影响最为显着,对应力与塑性区的影响相对较小; 2种取值工况下,主厂房沿垂直厂房轴线方向的位移增幅达18%,应力和塑性区的变化在10%内。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
塑性区分析论文参考文献
[1].姚琪能,詹琦.圆形巷道围岩塑性区大小分析[J].煤炭技术.2019
[2].陈张华,陈昱彤,邓洋,虞东亮,张恒.软岩力学参数取值对洞室围岩变形应力及塑性区影响的敏感性分析[J].水力发电.2019
[3].杨明权,易帅,袁超.采动巷道围岩塑性区理论分析与支护对策研究[J].采矿技术.2019
[4].侯殿坤,赵燚,张雪虎.露天矿边帮压煤井工开采工作面塑性区分析[J].煤炭技术.2019
[5].周思柱,魏超,华剑,张思.压裂泵头体内腔相贯线裂尖塑性区计算与分析[J].中国科技论文.2018
[6].朱玉飞,叶金胜,宗琦,崔磊.硐室围岩塑性区的位移分析[J].煤炭技术.2018
[7].叶金胜,经来旺,崔磊,周建,陈思羽.岩体剪胀对巷道围岩塑性区位移的影响分析[J].煤矿安全.2018
[8].余振兴,俞缙,张建智,刘士雨,张玉.改进H-B准则的层状岩体隧洞塑性区半径与应力场分析[J].华侨大学学报(自然科学版).2018
[9].李建伟,王创业,王茜茜.综采工作面塑性区煤体的流变特性分析[J].煤矿开采.2017
[10].刘灵灵,冯文杰.含Dugdale塑性区硬币型裂纹的电磁弹性柱断裂分析[C].中国力学大会-2017暨庆祝中国力学学会成立60周年大会论文集（A）.2017
论文知识图
