导读:本文包含了小范围屈服论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:裂纹,塑性,应力,强度,因子,载荷,各向异性。
小范围屈服论文文献综述
肖军,陈璐瑶,付正鸿,邱绍宇,陈勇[1]（2015）在《Inconel690(TT)合金裂纹尖端小范围屈服时的腐蚀疲劳裂纹扩展行为研究》一文中研究指出对Inconel 690(TT)合金腐蚀疲劳裂纹尖端塑性区微观结构进行观察,并研究裂纹尖端塑性区及载荷比对模拟压水堆环境下的裂纹扩展行为的影响。裂纹尖端小范围屈服时,模拟压水堆环境对裂纹扩展速率有3倍左右的加速作用。。(本文来源于《核动力工程》期刊2015年01期）
于飞,周储伟[2]（2013）在《非各向同性材料小范围屈服下裂尖塑性区研究》一文中研究指出基于各向异性弹性力学的Stroh理论和Tsai-Hill非各向同性强度理论,预测非各向同性材料单一型和混合型裂纹裂尖塑性区的形状与大小,研究横向剪切强度以及材料主方向与裂纹坐标方向夹角θ等参数对裂尖塑性区的影响。研究发现,当材料反平面剪切强度相对面内强度较小时,反平面剪切应力对裂尖塑性区形状、尺寸的影响显着;反之则较小。偏角θ也会明显影响裂尖塑性区的尺寸和形状。(本文来源于《机械强度》期刊2013年03期）
赵勇[3]（2011）在《基于小范围屈服断裂的连杆胀断参数研究及应用》一文中研究指出连杆胀断技术(也称裂解)突破传统的机械切削分离加工及配合定位理念,采用定向控制断裂实现连杆体和盖的分离加工,并利用胀断后的自然断裂面实现胀断连杆体和盖的精确定位合装,可减少加工工序、节省精加工设备、节材节能、降低生产成本,并能提高连杆体和盖的定位精度、装配质量及工作中的连杆承载能力,对提高发动机生产技术水平和整机性能具有重要作用。由于连杆胀断后要实现杆和盖的精确合装,保证连杆胀断后续精加工,满足胀断连杆在发动机运行中杆和盖结合面的承载及定位要求,因此连杆胀断加工的关键是限制胀断过程中连杆大头孔的塑性变形和确保胀断后断裂面较好的叁维凹凸形态。但连杆胀断是弹塑性缺口构件在冲击加载下的叁维动态断裂过程,断裂过程复杂,影响因素众多,且用于研究连杆胀断的弹塑性断裂力学理论本身还并不十分完善,以至于在实际生产中连杆胀断的力学参数及预制应力槽参数等还主要靠经验来确定,为此,本文结合国家自然科学基金项目(50375066)等课题的研究内容,从连杆胀断断裂本质分析入手,建立相关理论模型,对连杆胀断参数选择进行了相关理论分析和有限元数值模拟研究,并进行了相关试验验证,主要取得了如下研究成果:1.通过试验确定胀断前连杆材料的机械和断裂性能参数,分析连杆胀断加工的大头孔塑性变形公差限制,根据连杆胀断加载条件,依据断裂力学相关理论确定连杆胀断的断裂本质为——韧性材料具有双侧预制应力槽构件在动态冲击加载下的小范围屈服后的弹塑性I型断裂。2.分析弹塑性断裂特点,定义弹塑性断裂的裂纹体概念,给出弹塑性断裂裂纹体J积分的物理意义为流入裂纹体的总能量,即为驱动裂纹体弹塑性变形及断裂的总驱动能。提出弹塑性断裂后的裂纹体局部弹性能耗散概念。定义发生弹塑性断裂时的弹塑性裂纹体临界J积分为裂纹体的临界线弹性J积分和临界塑性J积分之和,在断裂后,临界塑性J积分转化为裂纹体的塑性变形能,临界弹性J积分转化为形成裂纹新表面的裂纹能以及断裂后的裂纹体弹性耗散能。据此可统一线弹性和非线性断裂问题的临界J积分概念及其物理意义。提出了可作为弹塑性断裂时裂纹体屈服范围大小度量的裂纹体相对塑性概念,定义其为临界塑性J积分与临界弹性J积分之比。参考裂纹体相对塑性,通过理论计算分析确定了小范围屈服断裂的载荷极限,以此为参考确定了连杆胀断设计载荷为连杆胀断有效承载截面整体屈服载荷的1/2,并通过捷达轿车EA113发动机连杆胀断拉伸试验进行了验证。3.依据弗里特曼联合强度理论提出大范围或整体屈服后断裂的Mises等效应力断裂判据和小范围屈服后正断的最大拉应力断裂判据,并通过单边U型和V型缺口板拉伸试验、捷达轿车胀断连杆拉伸试验、以及有限元数值模拟计算进行了验证。依据小范围屈服后正断的最大拉应力判据,在连杆胀断设计载荷的基础上,根据拉削和线切割加工特点建立拉削和线切割预制应力槽的胀断连杆有限元模型,通过有限元数值模拟计算确定了拉削加工预制应力槽的根部圆角半径公差和线切割加工预制应力槽的深度公差。4.在研究激光加工预制应力槽断面微观特征,槽周围局部重铸层特征及槽周围局部显微硬度特征的基础上,分析了激光加工预制应力槽的断裂本质,提出了激光加工预制应力槽的简化理想裂纹模型以及激光加工预制应力槽的等效临界应力强度因子和等效临界J积分概念,并用连杆激光预制应力槽加工参数加工单边槽进行了板拉伸试验,通过试验数据估计了激光加工预制应力槽的等效临界J积分,以此为判据确定了激光加工预制应力槽的深度公差。5.分析了连杆胀断两侧预制应力槽深度差与斜连杆的两侧不对称结构对连杆胀断两侧断裂同步性的影响,即随着两侧断裂时间延迟的增加,后断裂侧发生弯曲变形增大,连杆胀断中的大头孔塑性变形增大。通过有限元数值模拟分析了连杆胀断的盖端锁紧对减小连杆胀断大头孔变形的作用。在直、斜连杆的不对称槽深胀断数值模拟及连杆胀断应变电测试验基础上,定量研究了不对称槽深对直、斜连杆胀断的影响。对直连杆,可通过限制两侧预制应力槽的差深比来保证连杆胀断后的大头孔变形要求。对斜连杆,可通过优化两侧槽深差来改善由于斜连杆设计先天而来的两侧不对称结构对两侧胀断同步性的影响。6.确定楔形机械自锁机构实现连杆胀断盖端锁紧。选择楔入式胀断的连杆胀断加载方式,分析确定了楔入式胀断的设备载荷和连杆胀断设计载荷的计算关系,确定了楔入式胀断的设备设计载荷计算方法,并分别针对捷达轿车EA113发动机(1.6升排量)用连杆、卡车8.6升排量柴油机用36D连杆和重卡及特种车13升排量柴油机用53D连杆,计算了需要的相应胀断设备设计载荷,在此基础上设计了轿车、卡车和重卡及特种车发动机用连杆的小、中、重型连杆胀断设备,并在相关连杆生产企业获得应用,取得良好效果。(本文来源于《吉林大学》期刊2011-10-01）
高鑫,康兴无,王汉功,张亚[4]（2009）在《小范围屈服条件下复合材料裂纹尖端塑性区分析》一文中研究指出基于复合材料力学,推导Tsai-Hill强度准则在平面应力和平面应变条件下的一般表达式,得到了小范围屈服条件下,含中心裂纹无限大板Ⅰ型裂纹、Ⅱ型裂纹和Ⅰ/Ⅱ复合型裂纹尖端塑性区的解析解。针对不同裂纹倾角β及泊松比ν31和ν32,对裂尖塑性区进行了计算和分析。结果表明平面应变条件下塑性区范围小于平面应力条件下塑性区范围,参数β、ν31和ν32对复合材料裂尖塑性区范围和形状有明显的影响,不同的参数值得到的塑性区结果差别很大。另外,该解既适用于各向异性复合材料,也适用于各向同性材料。(本文来源于《机械工程学报》期刊2009年07期）
张亚,强洪夫,杨月诚[5]（2007）在《复合型裂纹小范围屈服下裂尖塑性区统一解》一文中研究指出采用俞茂宏统一强度理论,推导Ⅰ、Ⅱ复合型裂纹在小范围屈服条件下裂尖塑性区尺寸的统一解析解。给出材料参数在不同拉压比a、泊松比v和中间主应力影响参数b下的一族裂尖塑性区形状与大小的轨迹。讨论以上参数对裂尖塑性区变化的影响,其中拉压比a对塑性区影响较大, a≠1导致塑性区在裂纹上下表面处不连续, b=0和b=1分别对应裂尖塑性区的上限、下限边界。同Tresca准则、Mises准则的解进行比较分析,已有解均是它的特例或线性逼近,该理论解具有理论的统一性和对不同材料的普适性。(本文来源于《机械工程学报》期刊2007年02期）
方珍明,韩东[6]（2006）在《小范围屈服条件下的应力强度因子》一文中研究指出介绍了求解平面I型裂纹小范围屈服条件下有效应力强度因子的迭代法,在此基础上编写程序,计算出不同荷载试样的应力强度因子;结果表明:在文中所述的小范围屈服条件下,应力强度因子的迭代求解是收敛的。另外,本文还采用有限元法计算了小范围屈服条件下试件的塑性区尺寸、应力强度因子,结果表明数值解和理论解结合的比较好。(本文来源于《科技经济市场》期刊2006年12期）
强洪夫,鲁宁,刘兵吉[7]（1999）在《小范围屈服条件下裂尖塑性区统一解》一文中研究指出采用俞茂宏双剪统一屈服准则求解了Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ型裂纹在小范围屈服条件下的塑性区形状与大小的统一解答。已有的Ｔｒｅｓｃａ准则、Ｍｉｓｅｓ准则的解答均是该解答的特例或线性逼近，该解答可以适合于多种工程材料，具有普遍性和适用性，从得出的解析解和图形分析中可以得出一些新的结论。(本文来源于《机械工程学报》期刊1999年01期）
黄志鹏,朱可善,郭映忠[8]（1998）在《岩石裂纹小范围屈服时声发射总数与应力强度因子关系的研究》一文中研究指出根据裂纹尖端微裂纹密度理论，假定声发射总数与裂纹尖端的显微裂纹总长度成正比，推导出了岩石裂纹稳定扩展时声发射总数与应力强度因子之间的关系式。并将一些试验结果与理论推导进行了比较，结果表明：理论推导与试验结果大体一致。(本文来源于《重庆建筑大学学报》期刊1998年02期）
张明,姚振汉[9]（1997）在《双材料界面裂纹小范围屈服边界元分析》一文中研究指出为适于界面断裂问题的分析，完善并发展了基于小变形弹塑性理论的弹塑性边界元子域法。根据双材料界面裂纹小范围屈服分析的一般性结论，对双材料界面裂纹小范围屈服问题作了计算。针对断裂理论的边界层模型，计算了小范围屈服场的全场解。结果表明，对界面裂纹小范围屈服分析，能够发挥边界元法的优势，利用较少的单元数即可深入到塑性区内部较深范围，以得到裂尖附近的应力场以及比较准确的塑性区形状和尺寸。(本文来源于《清华大学学报(自然科学版)》期刊1997年10期）
秦四清,李造鼎[10]（1992）在《材料小范围屈服时声发射振铃总数与应力强度因子关系的研究》一文中研究指出依据声发射测试原理及断裂力学基本理论,导出了材料小范围屈服时,声发射振铃总数 N与应力强度因子 K_I 之间的一般表达式。分析此式表明:N 并非与 K_I~n 成简单的此例关系,但如果应力强度因子取值范围满足2K_(Io)≤K_I≤8K_(I(?))≤K_(Ic),那么 N 与 K_I~n 成近似的比例关系。(本文来源于《无损检测》期刊1992年12期）
小范围屈服论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
基于各向异性弹性力学的Stroh理论和Tsai-Hill非各向同性强度理论,预测非各向同性材料单一型和混合型裂纹裂尖塑性区的形状与大小,研究横向剪切强度以及材料主方向与裂纹坐标方向夹角θ等参数对裂尖塑性区的影响。研究发现,当材料反平面剪切强度相对面内强度较小时,反平面剪切应力对裂尖塑性区形状、尺寸的影响显着;反之则较小。偏角θ也会明显影响裂尖塑性区的尺寸和形状。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
小范围屈服论文参考文献
[1].肖军,陈璐瑶,付正鸿,邱绍宇,陈勇.Inconel690(TT)合金裂纹尖端小范围屈服时的腐蚀疲劳裂纹扩展行为研究[J].核动力工程.2015
[2].于飞,周储伟.非各向同性材料小范围屈服下裂尖塑性区研究[J].机械强度.2013
[3].赵勇.基于小范围屈服断裂的连杆胀断参数研究及应用[D].吉林大学.2011
[4].高鑫,康兴无,王汉功,张亚.小范围屈服条件下复合材料裂纹尖端塑性区分析[J].机械工程学报.2009
[5].张亚,强洪夫,杨月诚.复合型裂纹小范围屈服下裂尖塑性区统一解[J].机械工程学报.2007
[6].方珍明,韩东.小范围屈服条件下的应力强度因子[J].科技经济市场.2006
[7].强洪夫,鲁宁,刘兵吉.小范围屈服条件下裂尖塑性区统一解[J].机械工程学报.1999
[8].黄志鹏,朱可善,郭映忠.岩石裂纹小范围屈服时声发射总数与应力强度因子关系的研究[J].重庆建筑大学学报.1998
[9].张明,姚振汉.双材料界面裂纹小范围屈服边界元分析[J].清华大学学报(自然科学版).1997
[10].秦四清,李造鼎.材料小范围屈服时声发射振铃总数与应力强度因子关系的研究[J].无损检测.1992
论文知识图
