导读:本文包含了断口特征论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:断口,疲劳,特征,力学,铝合金,钻杆,金属。
断口特征论文文献综述
黎明,邢冬冬,汪宇玲,鲁宇明[1]（2018）在《多特征融合的金属断口图像分类》一文中研究指出为了进一步加强金属断口图像特征的鉴别能力,提高断口图像的识别率,提出基于全局与局部纹理特征的多特征融合算法.首先利用Trace变换提取图像全局纹理特征,局部二值模式提取图像局部纹理特征.然后采用动态加权鉴别能量分析对2种特征进行优选和自适应加权融合.最后采用支持向量机进行分类识别.在金属断口图像库上实验表明,文中方法识别率较高,在其它的纹理数据库上具有较好的泛化能力.(本文来源于《模式识别与人工智能》期刊2018年05期）
刘永涛[2]（2018）在《不同龄期尾砂胶结充填体单轴压缩破坏的声发射及断口分形特征》一文中研究指出处于养护阶段的充填体易受地压扰动影响失稳破坏,破坏过程可通过声发射特征参数表达,破坏后形成的复杂断口形貌可采用分形维数量化,本文以程潮铁矿1:6灰砂比尾砂胶结充填体为研究对象,设定养护龄期3d、7d、14d、21d、28d、35d、42d、50d、60d、80d、100d、120d、150d、200d、300d,开展不同龄期尾砂胶结充填体主要物理参数测定试验、单轴压缩试验、声发射监测试验和破坏断口扫描试验,研究不同龄期尾砂胶结充填体物理力学性质、单轴压缩过程中声发射特征和破坏断口分形特征及其相互间关系,研究成果对充填体强度设计、充填体稳定性监测和充填体损伤破坏研究具有一定的借鉴意义和工程应用价值。研究成果如下:(1)不同龄期程潮铁矿尾砂胶结充填体物理力学性质。充填体密度和含水率在3d~42d龄期范围内增长较快,42d~300d龄期范围内趋于稳定;充填体纵波波速、单轴抗压强度和变形模量在3d~120d龄期范围内随龄期增长而不断增大,泊松比在3d~120d龄期范围内随龄期增长而减小,120d~300d龄期范围内趋于稳定;42d龄期尾砂胶结充填体单轴抗压强度达到充填体长期强度的88%,可将42d龄期作为后续充填体邻近矿块回采依据;不同龄期尾砂胶结充填体单轴压缩过程中的变形可分为压密阶段、微破裂萌生至稳定扩展阶段、累进性破裂阶段和破裂后阶段。(2)不同龄期程潮铁矿尾砂胶结充填体单轴压缩过程中的声发射特征。3d和7d龄期充填体单轴压缩过程中释放的声发射波较少,14d~42d龄期范围内,随着龄期增长,充填体单轴压缩过程中释放的声发射波逐渐增多,振铃计数和声发射能量逐渐增大,42d~300d龄期范围内,充填体受载过程中的声发射特征相似;较累进性破裂阶段,压密阶段、微破裂萌生至稳定扩展阶段和破坏后阶段,振铃计数和声发射能量较小;在累进性破裂阶段,接续出现震荡期现象和平静期现象,可将两者结合作为充填体失稳破坏前兆信息。(3)不同龄期程潮铁矿尾砂胶结充填体破坏断口分形特征。各龄期程潮铁矿尾砂胶结充填体破坏断口具有较好的分形自相似性,分形无标度区间为4.40~11.00μm;3d~120d龄期范围内,充填体破坏断口分形维数逐渐增长,120d~300d龄期范围内,充填体破坏断口分形维数趋于稳定。(4)不同龄期尾砂胶结充填体单轴压缩过程中的声发射特征与破坏断口分形特征的关系。声发射特征参数及破坏断口分形维数均与充填体自身主要物理力学参数有相关度较高的数据拟合关系,表明不同龄期尾砂胶结充填体单轴压缩过程中的声发射特征及破坏断口分形特征受充填体自身物理力学性质影响;声发射振铃总计数及声发射总能量均与充填体破坏断口分形维数呈近似线性递减关系,表明充填体单轴压缩过程中振铃总计数和释放的声发射总能量越大,分形维数越小,破坏断口形貌的起伏程度越小,充填体破坏断口形貌蕴含着与声发射特征相关的信息。(本文来源于《武汉科技大学》期刊2018-05-01）
晏利君,祝鹏,刘宇,时佳,李玉卓[3]（2018）在《低温下X70大变形管线钢的冲击韧性和断口特征》一文中研究指出通过夏比V型缺口冲击试验研究X70大变形管线钢20℃至-100℃的低温韧性,采用扫描电镜观察断口形貌并分析其断裂特征,讨论冲击温度、断口分离、分层裂缝等对管材低温韧性的影响,以及断口分离的影响因素。结果表明:随着冲击温度降低,纵向管材的冲击吸收能量没有明显减小,横向管材的冲击吸收能量以9%降速逐渐减小,-100℃时管材并没有发生脆性转变;随着温度降低而形成管材断口分离并趋于严重;断口起裂区和纤维区的微观形貌较为相似,以韧窝断裂为主,而放射区的微观形貌差异较大,温度低于-40℃时,放射区呈韧窝、滑移分离、解理断裂交互出现的混合型断裂特征;断口分离的主要影响因素是冲击温度和试样缺口方向,-40℃为管材冲击吸收能量转变和断口分离现象产生的临界温度点。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2018年03期）
王帅福[4]（2017）在《气流铺覆蒲绒纤维增强硅溶胶型壳的性能及断口特征》一文中研究指出熔模精密铸造是一种近净成形加工的液态金属成形技术,所得到的铸件一般具有较高的尺寸精度和表面质量。硅溶胶作为一种优质水机粘结剂,广泛应用于熔模精密铸造型壳制备,其所制备的型壳高温强度好,高温抗变形能力强,性能稳定,制壳工艺简单。但硅溶胶型壳现存的突出缺陷是型壳的常温强度低,透气性差,制壳周期长、铸件清理困难。故寻求一种新型的型壳制备工艺具有重要意义及实际应用价值。本文以气流铺覆蒲绒纤维的方法来增强硅溶胶型壳的综合性能。将单纤长度为4~9mm的多束节树枝状蒲绒纤维,通过气流作用将纤维铺覆到型壳背层涂料上,其铺覆纤维量按涂挂在型壳试样的背层涂料中耐火粉料质量的0.2%~1.0%变化。本试验主要研究分析不同铺覆量对纤维增强型壳强度的影响规律,制定了详细的焙烧工艺,并对优异的纤维铺覆量增强硅溶胶型壳的透气性以及高温变形量等特性进行测定。为了提高熔模铸造用硅溶胶型壳的强度和高温抗变形能力,本文以蒲绒纤维作为型壳的增强相。研究发现,在铺覆装置容器内铺放蒲绒纤维量为6%,进行气流铺覆时,纤维在容器内悬浮分散度好,提高了背层涂料中纤维铺覆均匀性,且气流铺覆时间不宜大于30s,否则涂料会出现一层干燥薄膜,降低了纤维粘挂性。试验过程中发现,当纤维铺覆量为1.0%时,蒲绒纤维几乎覆盖整个涂料表面层,撒砂时,砂粒粘附涂料的性能降低,造成撒砂不均匀,影响型壳综合性能。研究结果表明,当蒲绒纤维铺覆量为0.4%时,型壳的湿强度达到最高为3.24MPa,比未增强型壳试样增长了11.62%。随着纤维铺覆量继续增加,纤维出现结团、缠绕等现象,纤维增强型壳效果越小,甚至对基体产生割裂作用。蒲绒纤维对焙烧后硅溶胶型壳强度的测试研究结果表明:铺覆纤维的复合型壳经焙烧后型壳强度随着纤维量的增加,呈先增后降的趋势。在硅溶胶型壳常温强度最高值的铺覆纤维量0.4%时,经焙烧后型壳高温强度也达到最高值,为5.91MPa,较空白型壳试样,增幅达到了16.8%;铺覆蒲绒纤维量为0.4%时,型壳试样的高温自重变形量为0.54%,满足熔模精密铸造对型壳变形量的要求。高强复合型壳的透气性较普通型壳有所提高,涨幅大约为32.5%,有利提高铸件的表面质量。(本文来源于《内蒙古工业大学》期刊2017-12-01）
郄新哲,张桂源,宫文彪,陶福君,王佳庆[5]（2017）在《6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头疲劳性能及断口特征研究》一文中研究指出对84mm轨道客车用6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头疲劳性能以及断口特征进行试验研究。结果表明,搅拌摩擦焊接头疲劳循环次数随施加载荷减小而增加,当N=107时,疲劳极限值为110MPa,且疲劳断裂主要发生在前进侧热机械影响区。在预制缺口、相同载荷应力条件下,焊核区疲劳循环次数达7.4万次,断口表现为沿晶断裂,裂纹由疲劳源向四周扩展,晶粒细化提高了焊核区疲劳寿命;而前进侧热机械影响区疲劳循环次数最少为2.5万次,裂纹沿晶界向焊核区方向扩展,扩展方式为沿晶和穿晶混合断裂,晶粒发生弯曲变形以及第二相粒子剥离是接头ATMAZ疲劳性能下降的主要原因。(本文来源于《长春工业大学学报》期刊2017年05期）
舒志强,袁鹏斌,欧阳志英,龚丹梅,余荣华[6]（2017）在《铝合金钻杆旋转弯曲疲劳断口特征》一文中研究指出首先对铝合金钻杆进行了不同应力幅值的旋转弯曲疲劳试验,然后采用扫描电镜观察其断口微观形貌特征。结果表明:在170 MPa低应力下,铝合金钻杆的疲劳断口可分为疲劳源区、裂纹扩展区及瞬断区3个区域,微裂纹在试样次表面相界处萌生,裂纹稳态扩展区面积较大,占60%以上;在290 MPa高应力下,铝合金钻杆的疲劳断口上有多个疲劳源区,微裂纹于试样表面或近表面位置形核,裂纹扩展区面积仅占15%~30%。对于同一试样,随着裂纹的扩展,断口上疲劳滑移台阶变宽,疲劳条带逐渐清晰;对于不同试样,随着应力的提高,裂纹扩展速率增大,疲劳条带间距变宽,更易出现二次疲劳裂纹,断口上裂纹扩展区面积明显减小,相应的疲劳寿命也大幅降低。(本文来源于《理化检验(物理分册)》期刊2017年05期）
陈烽[7]（2016）在《多特征空间下金属断口图像自适应识别方法的改进研究》一文中研究指出传统基于单一纹理特征的方法对金属断口图像的识别准确率低,误差率高。提出一种多特征空间下金属断口图像自适应识别方法,通过分析金属断口区域的自然纹理情况,提取灰度共生矩阵特征,基于对多个纹理特征的分析,来对金属断口图像进行自适应识别。(本文来源于《世界有色金属》期刊2016年16期）
路浩,何建英[8]（2015）在《耐候钢活性MAG焊接接头组织及冲击断口特征》一文中研究指出针对焊枪可达性差等难熔合焊接结构,提出了活性熔化极气体保护焊焊接新方法。该方法可增加焊接熔深,改善难熔焊接结构的熔合不良,获得高质量的焊接接头。采用活性熔化极气体保护焊接对耐候钢进行了工艺试验,对焊接接头组织、冲击韧性及断口形貌进行分析。结果表明,相对熔化极气体保护焊,活性熔化极气体保护焊在同等焊接热输入下熔深显着增加,焊缝表面及焊接接头内部质量高,接头组织更为细化,过热区析出碳化物相也更加细小弥散,冲击韧性提高,冲击断口韧性特征更明显。(本文来源于《宇航材料工艺》期刊2015年05期）
刘云鹏,邓辉,黄润秋[9]（2015）在《板裂结构岩石力学试验及破裂断口细观形貌特征分析》一文中研究指出在板裂结构岩体区域选取有代表性的已经发生板裂化的岩石块体(即板裂原岩),通过分别对平行板裂方向和垂直板裂方向的抗压强度试验,获得相关强度参数的各向异性属性;同时,采用扫描电镜对破裂断口的形态特征进行分析。力求寻找到岩体板裂化和岩石力学特性及自身组成结构之间是否有内在的必然联系,为岩体板裂化提供理论依据。研究结果表明:板裂原岩本身确有各向异性特征,而且和板裂方向具有密切关系;在受力大小相同的情况下,和板裂方向一致时的受力比与板裂方向垂直时更加容易引起潜在板裂岩石发生变形破坏,形成板裂;垂直板裂方向压力作用下形成的破裂面多表现为穿晶断裂和沿晶断裂组合特征,且穿晶断裂占主要部分;平行板裂方向受力形成的破裂面其平整程度相对较好,沿晶断裂的范围比例明显大于穿晶断裂;板裂原岩中的缺陷和损伤近于平行原板裂方向,而这些缺陷和损伤既是板裂破坏的基础,又可以伴随板裂的发生而进一步发展。(本文来源于《岩石力学与工程学报》期刊2015年S2期）
杨小凯,康勇[10]（2015）在《水射流作用下橡胶断口微观形貌特征研究》一文中研究指出利用Omax2626xp切割台进行不同压力下的纯水切割实验.采用SEM观察橡胶中微观组织结构,研究了橡胶在水射流作用下的断口形貌.对水射流切割废旧轮胎进行了形貌分析,利用断裂力学理论研究了微观断裂机理,分析其微观破坏机理,得出了橡胶材料微观损伤断裂的力学和物理过程.结果表明,实验结果与理论分析在测定压力范围内吻合较好.(本文来源于《东北师大学报(自然科学版)》期刊2015年02期）
断口特征论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
处于养护阶段的充填体易受地压扰动影响失稳破坏,破坏过程可通过声发射特征参数表达,破坏后形成的复杂断口形貌可采用分形维数量化,本文以程潮铁矿1:6灰砂比尾砂胶结充填体为研究对象,设定养护龄期3d、7d、14d、21d、28d、35d、42d、50d、60d、80d、100d、120d、150d、200d、300d,开展不同龄期尾砂胶结充填体主要物理参数测定试验、单轴压缩试验、声发射监测试验和破坏断口扫描试验,研究不同龄期尾砂胶结充填体物理力学性质、单轴压缩过程中声发射特征和破坏断口分形特征及其相互间关系,研究成果对充填体强度设计、充填体稳定性监测和充填体损伤破坏研究具有一定的借鉴意义和工程应用价值。研究成果如下:(1)不同龄期程潮铁矿尾砂胶结充填体物理力学性质。充填体密度和含水率在3d~42d龄期范围内增长较快,42d~300d龄期范围内趋于稳定;充填体纵波波速、单轴抗压强度和变形模量在3d~120d龄期范围内随龄期增长而不断增大,泊松比在3d~120d龄期范围内随龄期增长而减小,120d~300d龄期范围内趋于稳定;42d龄期尾砂胶结充填体单轴抗压强度达到充填体长期强度的88%,可将42d龄期作为后续充填体邻近矿块回采依据;不同龄期尾砂胶结充填体单轴压缩过程中的变形可分为压密阶段、微破裂萌生至稳定扩展阶段、累进性破裂阶段和破裂后阶段。(2)不同龄期程潮铁矿尾砂胶结充填体单轴压缩过程中的声发射特征。3d和7d龄期充填体单轴压缩过程中释放的声发射波较少,14d~42d龄期范围内,随着龄期增长,充填体单轴压缩过程中释放的声发射波逐渐增多,振铃计数和声发射能量逐渐增大,42d~300d龄期范围内,充填体受载过程中的声发射特征相似;较累进性破裂阶段,压密阶段、微破裂萌生至稳定扩展阶段和破坏后阶段,振铃计数和声发射能量较小;在累进性破裂阶段,接续出现震荡期现象和平静期现象,可将两者结合作为充填体失稳破坏前兆信息。(3)不同龄期程潮铁矿尾砂胶结充填体破坏断口分形特征。各龄期程潮铁矿尾砂胶结充填体破坏断口具有较好的分形自相似性,分形无标度区间为4.40~11.00μm;3d~120d龄期范围内,充填体破坏断口分形维数逐渐增长,120d~300d龄期范围内,充填体破坏断口分形维数趋于稳定。(4)不同龄期尾砂胶结充填体单轴压缩过程中的声发射特征与破坏断口分形特征的关系。声发射特征参数及破坏断口分形维数均与充填体自身主要物理力学参数有相关度较高的数据拟合关系,表明不同龄期尾砂胶结充填体单轴压缩过程中的声发射特征及破坏断口分形特征受充填体自身物理力学性质影响;声发射振铃总计数及声发射总能量均与充填体破坏断口分形维数呈近似线性递减关系,表明充填体单轴压缩过程中振铃总计数和释放的声发射总能量越大,分形维数越小,破坏断口形貌的起伏程度越小,充填体破坏断口形貌蕴含着与声发射特征相关的信息。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
断口特征论文参考文献
[1].黎明,邢冬冬,汪宇玲,鲁宇明.多特征融合的金属断口图像分类[J].模式识别与人工智能.2018
[2].刘永涛.不同龄期尾砂胶结充填体单轴压缩破坏的声发射及断口分形特征[D].武汉科技大学.2018
[3].晏利君,祝鹏,刘宇,时佳,李玉卓.低温下X70大变形管线钢的冲击韧性和断口特征[J].材料热处理学报.2018
[4].王帅福.气流铺覆蒲绒纤维增强硅溶胶型壳的性能及断口特征[D].内蒙古工业大学.2017
[5].郄新哲,张桂源,宫文彪,陶福君,王佳庆.6082-T6铝合金搅拌摩擦焊接头疲劳性能及断口特征研究[J].长春工业大学学报.2017
[6].舒志强,袁鹏斌,欧阳志英,龚丹梅,余荣华.铝合金钻杆旋转弯曲疲劳断口特征[J].理化检验(物理分册).2017
[7].陈烽.多特征空间下金属断口图像自适应识别方法的改进研究[J].世界有色金属.2016
[8].路浩,何建英.耐候钢活性MAG焊接接头组织及冲击断口特征[J].宇航材料工艺.2015
[9].刘云鹏,邓辉,黄润秋.板裂结构岩石力学试验及破裂断口细观形貌特征分析[J].岩石力学与工程学报.2015
[10].杨小凯,康勇.水射流作用下橡胶断口微观形貌特征研究[J].东北师大学报(自然科学版).2015
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