一、Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的应力诱发马氏体相变及其逆转变（论文文献综述）
王果,肖小亭,邓俊,黎沃光,余业球[1]（2020）在《柱状晶Cu-Al-Be形状记忆合金低温压缩性能研究》文中认为利用竖直下拉式热型连铸技术制备柱状晶Cu-Al-Be形状记忆合金,其马氏体相变结束温度（Mf）在-50℃以下,柱状晶生长方向为轴向。在温度低于Mf时,对普通多晶、平行于柱状晶方向和垂直于柱状晶方向的试样分别进行单向压缩试验,并进行金相组织观察与断口形貌分析。结果发现,柱状晶Cu-Al-Be合金杆件组织结构为类似于贝壳的仿生结构且断裂形式相似,垂直于柱状晶方向的试样塑性最好,断裂前吸收能量最高,综合性能最好。
万明攀[2]（2015）在《Ti-1300合金室温变形与组织演变研究》文中提出随着航空航天器向高速化、大型化和复杂化方向发展,飞行器的框梁承力构件、紧固件、高强度弹簧等结构对钛合金的性能提出越来越高的要求。超高强钛合金成为了新一代航空航天器的关键结构材料。热处理技术作为挖掘金属材料力学性能潜力的重要手段在钛合金领域也得到广泛应用。掌握钛合金中的相变和组织演变规律是制订可靠热处理制度的关键。当前国内外研究主要是在恒温条件下进行,但得到的结论难以反映连续加热和冷却过程中相变和组织变化。又因晶体缺陷是影响相变的重要因素之一。因此,研究钛合金在连续加热和冷却过程中相变和组织演变规律,掌握晶体缺陷对钛合金时效过程中相变影响,成为超高强钛合金热处理技术开发中急需解决的问题。为此,本文以西北有色院自主研发的新型超高强钛合金Ti-1300合金为对象,采用膨胀法并结合OM、SEM、TEM、EBSD和XRD等分析手段,系统研究了合金在连续加热、固溶处理、时效和连续冷却过程中的相变和组织演变,并研究了合金固溶后的室温变形及对合金相变的影响。主要研究内容和结论为:基于修正后的Johnson-Mehl-Avrami方程,计算出Ti-1300合金在连续加热过程中α+β→β相变的激活能,揭示了α+β→β相变是一个典型的形核-扩散控制型相变;并用Arrhenius和Beck方程,建立了合金在等温条件下的β晶粒长大模型,计算出β晶界迁移的表观激活能。发现了合金在α+β两相区固溶时,初生α相的形态逐渐从“细针状”向“棒状”演变,位置也逐渐从晶内迁移到晶界上,并用LSW理论揭示了粗化机制主要是由原子沿着晶界扩散而聚集长大形成的。系统研究了β晶粒尺寸、初生α相、变形速率（0.008s-10.08 s-1）对固溶态Ti-1300合金的室温变形的影响,发现变形过程中都没有发生应力/应变诱发马氏体的产生,而是以位错滑移为主,从合金的化学成分的角度进行了解释。发现了固溶态合金的室温拉伸变形后组织中出现择优取向,并随着变形量的增加,合金中β晶粒取向逐渐趋为<110>取向。利用杠杆定律处理Ti-1300合金在等温时效过程中长度变化效应,获得了固溶态合金的亚稳β相等温分解动力学方程中Avrami指数n和反应常数K,从而建立了合金固溶后亚稳β相等温分解JMA方程。发现了合金在350℃等温时效时亚稳β相的分解方式为:β→ω+β→α+β;在400℃保温1h时亚稳β相的分解方式为:β→β′+β→α+β;500700℃时效时,亚稳β相的分解方式为:β→α+β。基于Avrami指数n和组织观察,阐明了次生α相的形核机制为原β晶界和晶粒内部开始形核,且形核率逐渐衰减。系统研究了预冷变形对固溶态Ti-1300合金时效的影响,发现合金经预冷变形后进行等温时效,预冷变形留下的晶体缺陷加剧了α相的析出,并表现出明显的变体选择效应。经过连续加热实验研究,发现了预冷变形推迟了合金中β→ω相变。基于KAS方程,计算出未变形、预变形量为2.5%、5%和7.5%的固溶态Ti-1300合金的非等温ω相激活能。激活能随着预变形量的增加而增大,这是推迟β→ω相变的主要原因。采用膨胀法和金相法,系统研究了Ti-1300合金从β相区连续冷却中组织演变规律,发现不同取向的α相首先在β晶界处形成,并以薄膜状形态连续分布在β晶界上。随着温度的降低,α相开始不断从β晶粒内部析出,晶界上析出的α相逐渐向晶内生长,并形成α集束。冷却速率大于0.3℃/s时,Ti-1300合金中开始出现了残留的亚稳β相,冷却速率大于3℃/s时,Ti-1300合金中基本全部获得残留的亚稳β相。随着冷却速率的增加,Ti-1300合金的显微硬度先增大,冷却速率为0.3℃/s时,Ti-1300合金的显微硬度达到了最大值,随后又逐渐降低。并建立了Ti-1300合金自β相区连续冷却的转变动力学图（CCT曲线）。
刘传歆,郑玉红,李崇剑,龙毅,万发荣[3]（2008）在《Cu-Al-Mn合金的低温形状记忆效应与晶体结构的关系》文中进行了进一步梳理利用自制的合金低温特性测量装置研究马氏体相变温度Ms为100 K左右的Cu-Al-Mn低温形状记忆合金的形状记忆性能,并采用X射线衍射仪、光学显微镜和扫描电镜等研究其微观结构。结果表明:Cu-Al-Mn合金具有良好的形状记忆性能,其XRD谱中除含β相的衍射峰外没有其他相的衍射峰,并且有序度越高,合金的形状记忆性能越好;其它相的析出尤其是α（Cu）相的大量析出使得合金的形状记忆性能变差;在Cu-Al-Mn合金中,随着Mn和Al含量的增加,其马氏体相变温度降低。
吴青云[4]（2007）在《铜基形状记忆合金力学弛豫行为的研究》文中研究说明形状记忆合金是一种杰出的功能材料，具有显着的形状记忆效应、超弹性和高阻尼性能，在智能结构、敏感元件、高阻尼材料和复合材料领域得到广泛应用。热弹性马氏体相变是形状记忆合金最重要的特征，马氏体相变的相界面行为决定了合金的物理及力学性能。因此，马氏体相变相界面运动和演化长期以来是这个领域的研究焦点。实验发现，Cu-Al-Ni-Mn-Ti合金马氏体相变时内耗峰实际上由两个内耗峰组成，它们分别对应于相界面的不同运动模式。低温内耗峰对应于相对动力学模量曲线最小值，是相界面切向滞弹性运动引起的模量软化所致；高温内耗峰对应于相对动力学模量曲线拐点，是相界面法向运动引起的体积变化所致。低温内耗峰峰值与对数频率呈现峰形函数关系，随升温速率的增加，频率峰向高频方向移动，相变弛豫时间减小；高温内耗峰峰值与倒数频率成直线关系，随升温速率的增加，直线斜率变大，表明低频测量时升温速率对相界面法向运动的驱动作用更强。在测量频率较低、马氏体片较多、升温速率较大的情况下，合金在逆马氏体相变时展示出异常内耗现象，高温内耗峰分解为一个“正峰”和一个“倒峰”，后者在低频下甚至出现负值。实验结果和理论分析表明，高温内耗峰在逆马氏体相变产生的内耗异常现象的物理机制是由于两种正、负耗散弹性模量的马氏体变体之间的相互作用。具有负耗散弹性模量的形状记忆合金能够稳定存在的条件是需要从环境吸收热量引起熵的增加。
张进,林晓娉,王宏伟,王国强,刘文开[5]（2007）在《Cu-Al-Mn-Ti形状记忆合金抗母相时效的研究》文中提出利用弯曲试验、X射线衍射、金相和扫描电镜及透射电镜观察等方法研究了CuAl24Mn3Ti2合金在不同母相时效处理条件下的抗母相时效能力。结果表明,对于同一种变形量,Cu-Al-Mn-Ti合金在母相时效时,形状记忆效应随不同时效保温温度呈现先下降后上升的规律性变化,其中400℃记忆效应最好,500℃最差;而形状记忆效应则随不同时效保温时间呈现不同程度的先上升后下降的规律性变化,400℃合金下降缓慢,500℃下降加快;Mn和Ti的加入细化了组织,并且形成了富Mn和富Ti相,强化了合金组织,提高了合金的记忆效应。
张进[6]（2007）在《Cu-Al-Mn-Ti（Zn）系形状记忆合金组织和性能的研究》文中指出本文研究了Cu-24Al-3Mn-2Ti（%,摩尔百分比）和Cu-23Al-2Mn-3Ti-2Zn（%,摩尔百分比）形状记忆合金在时效和热循环热处理条件下的抗高温时效性能和抗热疲劳性能,并利用扫描电镜（SEM）、投射电镜（TEM）、X射线衍射等现代测试方法,对Cu-24Al-3Mn-2Ti（%,摩尔百分比）合金和Cu-23Al-2Mn-3Ti-2Zn（%,摩尔百分比）合金的显微组织、亚结构和晶体结构进行了分析。研究结果表明:时效和热循环对合金的形状记忆效应产生很大的影响。随着时效时间的升高和时效温度的延长,形状回复率基本上都呈现先下降后上升规律性的变化,Cu-24Al-3Mn-2Ti（%,摩尔百分比）合金在400℃时效不同时间后的记忆效应很好,基本上保持较高恢复率94.8%以上。形状回复率则随着热循环次数的增加而降低,Cu-24Al-3Mn-2Ti（%,摩尔百分比）合金在室温和400℃进行200次的热循环后,形状记忆效应基本保持在91.43%以上。由此可见,Cu-24Al-3Mn-2Ti（%,摩尔百分比）合金具有很好的耐热稳定性。Cu-24Al-3Mn-2Ti（%,摩尔百分比）合金和Cu-23Al-2Mn-3Ti-2Zn（%,摩尔百分比）合金经900℃×10min（淬水至室温）后的合金组织主要为以体心立方结构的AlCu3为基体的板条马氏体,晶内及晶界处分布着大量由于不平衡结晶而析出的灰色岛状沉淀物AlCu2Ti相,基体上还有少量细小的银白色颗粒Cu-Zn固溶相出现。随着时效和热循环的进行,时效和热循环使合金发生共析反应和正交化,逐渐出现共析产物白色网状α相（先于晶界上析出）和电子化合物γ相Cu9Al4,且析出相附近区域的马氏体相也受到影响,变成细长针状的孪晶马氏体。Cu-24Al-3Mn-2Ti（%,摩尔百分比）合金和Cu-23Al-2Mn-3Ti-2Zn（%,摩尔百分比）合金经900℃×10min（淬水至室温）后的马氏体为18R,亚结构以层错为主。500℃×30min时效后的马氏体是18R马氏体及2H马氏体的混合相,亚结构为层错和孪晶。此外,不同形态的位错亚结构在晶内尤其是析出物附近大量出现。综上所述,在本文所研究的铜基形状记忆合金,具有很高的抗高温母相时效性能、抗马氏体稳定化性能及抗热疲劳性能,可以替代一些记忆合金应用到较高温度的环境中,从而扩大了铜基形状记忆合金的应用范围。
丁坤英,韩永梅,赵雪博,林晓娉[7]（2006）在《Cu—8.7Al—7.5Mn—4.5Zn合金中的马氏体相变》文中研究说明本文利用透射电镜（TEM）观察并分析了Cu-8.7Al-7.5Mn-4.5Zn 合金马氏体相变后的组织与结构,结果发现:深冷后试验合金将发生马氏体相变,生成18R 结构的β′1。相;多变体马氏体呈自协怍组态,变体间界面为孪晶;β′1相的亚结构为层错,它是经 Shockley 不全位错在母相中扩展后形成的。
韩永梅[8]（2004）在《CuAlMn系合金的形状记忆效应及晶体学计算》文中研究指明本文采用X射线衍射分析、金相组织观察、扫描电镜（SEM）及透射电镜（TEM）分析、拉伸试验和弯曲试验、原子力显微镜（AFM）分析等方法，对Cu-10.45Al-5.48Mn-2.53Zn合金以及Cu-8.66Al-7.51Mn-4.48Zn合金的马氏体形态、内部亚结构、晶体结构、表面浮凸进行了研究，并探讨了时效对试验合金形状记忆效应的影响，同时应用精典晶体学表象理论及其位移矢量理论对Cu-10.45Al-5.48Mn-2.53Zn合金进行了晶体学计算。 研究结果表明：合金成分不同，马氏体形态、亚结构及其晶体结构也不同。Cu-10.45Al-5.48Mn-2.53Zn合金的马氏体多呈板条状，位向组合较为简单，以平行态为主，其亚结构多为孪晶，具有N2H晶体结构；Cu-8.66Al-7.51Mn-4.48Zn合金的马氏体形貌多为矛头状和羽毛状，马氏体变体间位向组合较为复杂，其亚结构多为层错，具有N18R晶体结构。 在母相状态下时效试验表明：时效温度不同、时间不同对记忆合金的显微组织及其记忆效应的影响也不同。Cu-10.45Al-5.48Mn-2.53Zn合金低温时效时，合金的组织几乎无变化，只是马氏体板条变细，此时合金具有良好的记忆效应；中温时效时有γ2相析出，基体Al含量变低，马氏体由孪晶亚结构的2H马氏体变为层错亚结构的18R马氏体，但马氏体含量几乎不变，合金形状恢复率仍很高；高温时效，由于合会在350℃左右发生共析反应（β→α+γ2），使得淬火后马氏体量急剧减少，合金的记忆效应也随之大大减弱，同时由于γ2相的沿晶析出，合金的韧性变差，变形困难。Cu-8.66Al-7.51Mn-4.48Zn合金的抗母相时效能力较差。 对Cu-8.66Al-7.51Mn-4.48Zn合金进行的应力诱发试验表明：随着变形量的不同，试验合金的马氏体量、显微组织及其亚结构也不同，从而合金的记忆效应也随之受到影响。 利用原子力显微镜（AFM）对Cu-8.66Al-7.51Mn-4.48Zn合金马氏体表面浮凸进行观察与分析，结果表明：单变体马氏体浮凸多为“（?）”型，多变体马氏体浮凸为“N”型和“帐篷”型；单变体在浮凸高度、浮凸宽度、浮凸角方面均大于多变体的；多变体马氏体自协调性良好，易于再取向，几乎形成为一种变体，有利于形状记忆效应的产生。 应用经典晶体学表象理论、位移矢量理论对Cu-10.45Al-5.48Mn-2.53Zn合金进行晶体学计算，结果表明：该合金的惯习面为（0.8801 0.3740 0.2958），即（311）面；又通过Cu川Mn系合金的形状记忆效应及品体学计算24种马氏体变体的计算及其透射电镜的分析可知，该合金的马氏体变体的自协作效应良好。
李周,汪明朴,徐根应,程建奕,张炳力[9]（2003）在《Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的应力诱发马氏体相变及其逆转变》文中研究指明利用拉伸实验、电阻-温度曲线测量、X射线衍射、金相与透射电镜观察等方法研究了Cu-18.4Al-8.7Mn-3.4Zn-0.1Zr（原子分数,％）合金应力诱发马氏体的稳定性与可逆性.结果表明:在Ms以上变形,实验合金发生应力诱发β1→M18R转变,但应力诱发马氏体转变很难进行完全,当变形量高达7.5％时,仍存在未发生应力诱发转变的母相.应力诱发马氏体的稳定性和可逆性与变形量大小有关,合金经大变形量变形后,即使在250℃油浴中回复,仍存在未发生逆变的应力诱发马氏体.在一定的变形条件下,经适量变形的应力诱发马氏体具有很高的可逆性和稳定性,实验合金在Ms以上10—50℃温度范围内变形6.5％-9.0％时,相变滞后宽度可达90℃以上,记忆应变>3.5％.
二、Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的应力诱发马氏体相变及其逆转变（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的应力诱发马氏体相变及其逆转变（论文提纲范文）
（1）柱状晶Cu-Al-Be形状记忆合金低温压缩性能研究（论文提纲范文）
| 1 试验材料及方案 |
| 1.1 材料制备 |
| 1.2 材料性质 |
| 1.3 不同试样压缩试验对比 |
| 2 试验结果和分析 |
| 2.1 应力-应变曲线 |
| 2.2 断口形貌与断裂机制分析 |
| 3 结论 |
（2）Ti-1300合金室温变形与组织演变研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 论文的主要创新与贡献 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 钛及亚稳 β 钛合金发展概述 |
| 1.3 钛合金中的相及相变概述 |
| 1.3.1 马氏体相及相变 |
| 1.3.2 ω 相及相变 |
| 1.3.3 亚稳 β 相的分解 |
| 1.4 钛合金室温变形及对相变影响 |
| 1.5 相变动力学和研究方法 |
| 1.6 Ti-1300合金的研究现状及存在的问题 |
| 1.7 本研究工作的背景及意义 |
| 1.8 本文研究主要内容和研究思路 |
| 第2章 实验材料与研究方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验材料 |
| 2.3 研究方法 |
| 2.3.1 固溶过程中相变及组织演变 |
| 2.3.2 固溶态Ti-1300合金的室温变形 |
| 2.3.3 等温时效中相变及组织演变 |
| 2.3.4 预冷变形对Ti-1300合金相变影响 |
| 2.3.5 连续冷却过程中的组织演变 |
| 2.4 实验设备和分析仪器 |
| 2.4.1 主要加热设备 |
| 2.4.2 组织观察与相结构分析 |
| 2.4.3 力学性能测试 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 Ti-1300合金固溶过程中相变及组织演变 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 连续加热过程中的 α+β→β 相变 |
| 3.2.1 膨胀量随温度的变化规律和分析方法 |
| 3.2.2 加热过程中组织演变 |
| 3.2.3 α+β→β 在加热过程中的相变机制 |
| 3.3 单相区等温过程中组织演变 |
| 3.3.1 等温过程中组织演变 |
| 3.3.2 β 相区晶粒长大动力学 |
| 3.4 两相区等温过程中组织演变 |
| 3.4.1 等温过程中组织演变 |
| 3.4.2 初生 α 相的粗化机制 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 Ti-1300合金的室温变形机制 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 不同温度固溶处理后的室温变形机制 |
| 4.2.1 不同温度固溶处理后的力学性能 |
| 4.2.2 变形后的显微组织 |
| 4.2.3 变形组织显微结构和室温变形机制 |
| 4.2.4 变形量对显微硬度的影响 |
| 4.3 不同应变速率下的室温变形机制 |
| 4.3.1 不同应变速率下变形后的显微组织 |
| 4.3.2 不同应变速率下变形后的相结构和变形机制 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 Ti-1300合金等温时效及组织演变 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 固溶处理后的显微组织 |
| 5.3 膨胀量变化规律和相变动力学研究方法 |
| 5.4 350℃~450℃时效时合金的组织演变 |
| 5.5 500℃~550℃时效时合金的组织演变 |
| 5.6 600℃~700℃时效时合金的组织演变 |
| 5.7 本章小结 |
| 第6章 预冷变形对Ti-1300合金相变的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 预冷变形对Ti-1300合金等温时效影响 |
| 6.2.1 预冷变形对Ti-1300合金显微组织的影响 |
| 6.2.2 预冷变形对Ti-1300合金显微硬度的影响 |
| 6.3 Ti-1300合金的连续加热时效相变 |
| 6.3.1 加热过程中膨胀量变化规律 |
| 6.3.2 加热过程中组织演变 |
| 6.3.3 加热过程中 β→ω 相变动力学 |
| 6.4 预冷变形对Ti-1300合金的连续加热时效相变影响 |
| 6.4.1 加热过程中膨胀量变化规律 |
| 6.4.2 加热过程中组织演变 |
| 6.4.3 加热过程中 β→ω 相变动力学 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 Ti-1300合金连续冷却过程中组织演变 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 冷却速率对显微组织的影响 |
| 7.3 α 相长大过程中的原子扩散行为 |
| 7.4 冷却速率对显微硬度的影响 |
| 7.5 Ti-1300合金冷却过程中收缩行为 |
| 7.6 Ti-1300合金CCT曲线的建立 |
| 7.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的学术论文及主持的科研项目 |
| 致谢 |
（3）Cu-Al-Mn合金的低温形状记忆效应与晶体结构的关系（论文提纲范文）
| 1 实验 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 热处理及成分对弹簧形状记忆性能的影响 |
| 2.2 样品的电阻测量分析 |
| 2.3 样品的X射线衍射分析 |
| 2.4 样品的金相观察及扫描电镜分析 |
| 3 结论 |
（4）铜基形状记忆合金力学弛豫行为的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 致谢 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 铜基形状记忆合金与热弹性马氏体相变 |
| 1.1.1 铜基形状记忆合金的类型 |
| 1.1.2 铜基形状记忆合金的结构 |
| 1.1.3 铜基形状记忆合金的性能 |
| 1.2 马氏体相变内耗 |
| 1.2.1 Landau二级相变内耗理论 |
| 1.2.2 马氏体相变 Ginzburg-Landau理论 |
| 1.2.3 马氏体相变内耗的组成 |
| 1.2.4 马氏体相变内耗特征 |
| 1.3 本课题研究的目的和意义 |
| 第二章 低频力学弛豫技术及仪器 |
| 2.1 低频力学弛豫技术 |
| 2.1.1 力学弛豫方法及度量 |
| 2.1.2 常见的力学弛豫谱线 |
| 2.2 多功能力学弛豫谱仪 |
| 第三章 铜基形状记忆合金的低频弛豫行为 |
| 3.1 材料制备与处理 |
| 3.2 铜基形状记忆合金弛豫行为 |
| 3.2.1 相变弛豫的温度谱 |
| 3.2.2 相变弛豫的频率谱 |
| 3.3 热弹性马氏体相变反常弛豫行为 |
| 3.4 实验结果分析 |
| 第四章 全文总结和展望 |
| 4.1 全文总结 |
| 4.2 展望 |
| 参考文献 |
| 论文发表情况 |
（6）Cu-Al-Mn-Ti（Zn）系形状记忆合金组织和性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 形状记忆合金的研究机理和相变晶体学 |
| 1.2.1 形状记忆合金的研究机理 |
| 1.2.2 形状记忆合金的相变晶体学 |
| 1.3 铜基形状记忆合金 |
| 1.3.1 铜基形状记忆合金的种类 |
| 1.3.2 影响铜基形状记忆合金的因素 |
| 1.4 本文选题目的及主要研究内容 |
| 1.4.1 本文选题目的 |
| 1.4.2 主要研究内容 |
| 第二章 试验材料与试验方法 |
| 2.1 合金成份设计及试样制备 |
| 2.1.1 合金成份设计 |
| 2.1.2 实验材料的制备 |
| 2.1.3 热处理工艺 |
| 2.1.4 实验试样的制备 |
| 2.2 铜基记忆合金的研究方法 |
| 2.2.1 合金的形状记忆效应的测量 |
| 2.2.2 合金的组织结构的分析 |
| 第三章 Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金的形状记忆效应 |
| 3.1 化学成份和形变量对Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金形状记忆效应的影响 |
| 3.1.1 化学成份对Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金形状记忆效应的影响 |
| 3.1.2 形变量对Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金形状记忆效应的影响 |
| 3.2 时效及热循环对Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金形状记忆效应的影响 |
| 3.2.1 时效对形状记忆效应的影响 |
| 3.2.1.1 时效时间对形状记忆效应的影响 |
| 3.2.1.2 时效温度对形状记忆效应的影响 |
| 3.2.2 热循环对形状记忆效应的影响 |
| 3.3 本章结论 |
| 第四章 Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金的马氏体形貌及亚结构 |
| 4.1 Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金淬火态的马氏体形貌 |
| 4.2 时效对Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金的马氏体形貌的影响 |
| 4.2.1 Cu-24Al-3Mn-2Ti 时效后的马氏体形貌 |
| 4.2.2 Cu-23Al-2Mn-3Ti-2Zn 时效后的马氏体形貌 |
| 4.3 Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金的马氏体亚结构和电子衍射花样分析 |
| 4.3.1 Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金淬火态的马氏体亚结构 |
| 4.3.2 时效对Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金马氏体亚结构的影响 |
| 4.4 本章结论 |
| 第五章 Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金的 X 射线衍射分析 |
| 5.1 Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金马氏体的X 射线衍射的分析计算 |
| 5.1.1 Cu-23Al-2Mn-3Zn-2Ti（原子分数，%）形状记忆合金的X 射线谱 |
| 5.1.2 Cu-24Al-3Mn-2Ti（原子分数，%）形状记忆合金的X 射线谱 |
| 5.2 时效对Cu-Al-Mn-Ti（Zn）合金的X 射线衍射的影响 |
| 5.2.1 时效对Cu-23Al-2Mn-3Zn-2Ti 合金的X 射线衍射的影响 |
| 5.2.2 时效对Cu-24Al-3Mn-2Ti 合金的X 射线衍射的影响 |
| 5.3 热循环对Cu-Al-Mn-Ti 合金的X 射线衍射的影响 |
| 5.4 本章结论 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间所取得的科研成果 |
（8）CuAlMn系合金的形状记忆效应及晶体学计算（论文提纲范文）
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 形状记忆的产生及相关原理 |
| 1.2.1 形状记忆合金中的马氏体相变及相变晶体学 |
| 1.2.2 热弹性和非热弹性马氏体的转变 |
| 1.2.3 形状记忆效应的原理 |
| 1.2.4 应力和应变诱发马氏体相变 |
| 1.3 铜基形状记忆合金 |
| 1.3.1 铜基形状记忆合金的种类及其相变 |
| 1.3.2 铜基形状记忆合金的性能及影响因素 |
| 1.4 本文研究的目的和主要内容 |
| 1.4.1 研究工作的目的 |
| 1.4.2 主要研究的内容 |
| 第二章 试验材料与试验方法 |
| 2.1 试验材料及试样的制备 |
| 2.1.1 合金成分的选择 |
| 2.1.2 试验内容 |
| 2.1.3 试样的制备 |
| 2.2 组织结构分析方法 |
| 2.2.1 X射线衍射分析 |
| 2.2.2 显微组织观察与分析 |
| 2.2.3 AFM观察与定量分析 |
| 2.3 相变临界点的测量 |
| 2.4 合金的记忆效应及其时效硬度的测定 |
| 2.4.1 弯曲实验 |
| 2.4.2 时效硬化的测定 |
| 第三章 CuAlMnZn合金的显微组织及其记忆效应 |
| 3.1 CuAlMnZn合金的马氏体形貌、亚结构及晶体结构分析 |
| 3.1.1 CuAlMnZn合金的马氏体形貌 |
| 3.1.2 CuAlMnZn合金马氏体亚结构与晶体结构分析 |
| 3.2 时效对CuAlMnZn合金的马氏体相变的影响 |
| 3.2.1 时效对CuAlMnZn合金的马氏体组织形态的影响 |
| 3.2.2 CuAlMnZn合金的时效组织分析 |
| 3.3 CuAlMnZn合金的形状记忆效应 |
| 3.3.1 成分对CuAlMnZn合金的记忆效应的影响 |
| 3.3.2 时效对CuAlMnZn合金的记忆效应的影响 |
| 3.4 CuAlMnZn合金的应力诱发马氏体相变 |
| 3.4.1 拉伸变形时不同变形量下合金显微组织的变化 |
| 3.4.2 形变应力诱发马氏体的晶体结构分析 |
| 3.4.3 拉伸变形时不同变形量对形状记忆效应的影响 |
| 3.5 本章结论 |
| 第四章 CuAlMnZn合金马氏体相变表面浮凸的AFM观察与定量分析 |
| 4.1 CuAlMnZn合金马氏体表面浮凸的AFM观察 |
| 4.2 CuAlMnZn合金马氏体表面浮凸的定量分析 |
| 4.3 CuAlMnZn合金马氏体表面浮凸的模型 |
| 4.4 本章结论 |
| 第五章 CuAlMnZn合金的马氏体相变的晶体学计算 |
| 5.1 应用B-M理论预测Cu-10.45Al-5.48Mn-2.35Zn合金的马氏体惯习面 |
| 5.1.1 B-M理论的物理意义及计算思路 |
| 5.1.2 应用B-M理论计算CuAlMnZn合金的马氏体惯习面 |
| 5.2 利用“位移矢量”理论预测Cu-10.45Al-5.48Mn-2.35Zn合金24种变体 |
| 5.2.1 B_2→2H马氏体相变时的Bain对应关系 |
| 5.2.2 求CuAlMnZn记忆合金的位移矢量及其24种变体的计算 |
| 5.2.3 变体间自协作效应的分析 |
| 5.3 本章结论 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
（9）Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的应力诱发马氏体相变及其逆转变（论文提纲范文）
| 1 实验方法 |
| 2 实验结果与讨论 |
| 3 讨论 |
| 4 结论 |
四、Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的应力诱发马氏体相变及其逆转变（论文参考文献）
- [1]柱状晶Cu-Al-Be形状记忆合金低温压缩性能研究[J]. 王果,肖小亭,邓俊,黎沃光,余业球. 特种铸造及有色合金, 2020(03)
- [2]Ti-1300合金室温变形与组织演变研究[D]. 万明攀. 西北工业大学, 2015(01)
- [3]Cu-Al-Mn合金的低温形状记忆效应与晶体结构的关系[J]. 刘传歆,郑玉红,李崇剑,龙毅,万发荣. 中国有色金属学报, 2008(07)
- [4]铜基形状记忆合金力学弛豫行为的研究[D]. 吴青云. 合肥工业大学, 2007(04)
- [5]Cu-Al-Mn-Ti形状记忆合金抗母相时效的研究[J]. 张进,林晓娉,王宏伟,王国强,刘文开. 特种铸造及有色合金, 2007(02)
- [6]Cu-Al-Mn-Ti（Zn）系形状记忆合金组织和性能的研究[D]. 张进. 河北工业大学, 2007(06)
- [7]Cu—8.7Al—7.5Mn—4.5Zn合金中的马氏体相变[J]. 丁坤英,韩永梅,赵雪博,林晓娉. 有色金属加工, 2006(01)
- [8]CuAlMn系合金的形状记忆效应及晶体学计算[D]. 韩永梅. 河北工业大学, 2004(03)
- [9]Cu-Al-Mn-Zn-Zr记忆合金的应力诱发马氏体相变及其逆转变[J]. 李周,汪明朴,徐根应,程建奕,张炳力. 金属学报, 2003(01)