导读:本文包含了不均匀变形论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:不均匀,合金,塑性,载荷,轨道,摩擦,碳素钢。
不均匀变形论文文献综述
霍世宗,潘华,丁凯,赵炳戈,雷鸣[1]（2019）在《DP540双相轮辋钢焊接接头组织特征及其不均匀变形研究》一文中研究指出利用金相显微镜(OM)和扫描电子显微镜(SEM)研究了DP540双相钢闪光对焊接头各特征区域的组织。利用显微维氏硬度计和万能拉伸试验机测量了焊接接头的硬度和拉伸性能。研究发现:DP540双相钢闪光对焊接头存在5个特征区域,分别为焊接界面区、粗晶区、再结晶区、部分再结晶区和母材,其中界面区的硬度最高。焊接接头的屈服强度为464MPa,抗拉强度为517 MPa,断后伸长率为21. 5%,试样在应变为8. 5%时发生缩颈,断裂位置处于粗晶区。利用IPP分析软件统计了焊接接头各特征区铁素体和马氏体两相的比例,结果表明,不同特征区两相比例的差异是造成DP540双相钢焊接接头在拉伸过程中产生不均匀变形的主要原因。(本文来源于《上海金属》期刊2019年05期）
高建敏,郭毅,郭宇[2]（2019）在《高速铁路路基不均匀冻胀变形对轮轨系统的动力影响研究》一文中研究指出基于车辆-轨道耦合动力学理论和有限元方法,开展高速铁路无砟轨道路基不均匀冻胀变形对高速轮轨系统的动力学影响研究,分析不同程度的路基不均匀冻胀变形对高速车辆-轨道耦合系统振动响应的影响规律。研究结果表明:路基的不均匀冻胀变形会加剧轮轨动态相互作用,对行车安全性和乘车舒适性产生不良影响,同时易引起较强的轨道结构振动,进而影响轨道结构的长期服役性能;随着路基不均匀冻胀变形波长的减小和冻胀变形幅值的增大,高速车辆-轨道耦合系统的垂向振动动力学指标均出现增大趋势,研究发现应重点关注波长20 m以内的路基不均匀冻胀变形及其幅值的增大;对于路基不均匀冻胀变形较严重地段,可通过适当降低车辆的运行速度,以有效降低轮轨系统的动态相互作用,从而减小路基不均匀冻胀变形对高速行车安全性的影响,但是,限速措施对于改善高速乘车舒适性的效果并不明显。(本文来源于《铁道学报》期刊2019年09期）
张永军,张鹏程,张波,王九花,于文杰[3]（2019）在《石墨化碳素钢室温压缩过程中的不均匀变形行为》一文中研究指出将0. 46%含碳量(质量分数)的石墨化碳素钢在万能材料试验机上进行室温压缩变形,试验钢表现出良好的压缩变形性能.根据载荷-位移曲线的变化特点,试验钢的压缩变形过程以位移7. 0 mm(对应相对压下量为58. 3%)为节点分为两个阶段:在位移≤7. 0 mm的压缩阶段,载荷呈线性增加,压缩试样的鼓度值逐渐增加而达到一个极大值(14. 6%),压缩试样中心位置的维氏硬度增幅最大,为38. 1 HV,至位移7. 0 mm时试样端面径向伸长率的增幅为34%;而在位移> 7. 0 mm的压缩阶段,载荷呈指数增加,压缩试样的鼓度值从极大值开始逐渐减小,至位移为10. 72 mm时(相对压下量为89. 3%),试样端面的径向伸长率相比于位移7. 0 mm时增加了83. 1%,压缩试样的中心位置的维氏硬度增幅最小,为32. 7 HV.上述试验数据表明,在位移≤7. 0 mm的压缩过程中,压缩试样内的叁个不均匀变形区的位置与传统压缩模型一致,但是当压缩变形进入位移> 7. 0 mm的压缩过程中,试样中心位置已不再是传统压缩模中变形程度最大的变形区了,即在这个阶段试样中的3个不均匀变形区的变形程度发生了改变.正因这种不均匀变形区变形程度的改变导致了变形过程中载荷的急剧增加和鼓度值的减低.另外,在压缩变形过程中,叁个不均匀变形区中石墨粒子的微观变形量总是高于铁素体基体,其原因之一可以归结为石墨粒子中层与层之间容易于滑动的结果.(本文来源于《工程科学学报》期刊2019年08期）
向俊,林士财,余翠英,袁铖,苏玮[4]（2019）在《路基不均匀沉降下无砟轨道受力与变形传递规律及其影响》一文中研究指出针对路基上CRTSⅠ和CRTSⅡ型板式无砟轨道的结构特点,分别建立了相应的有限元模型,研究了路基不均匀沉降作用下不同板式无砟轨道受力与变形的传递规律及其影响。分析结果表明:路基不均匀沉降发生后,上部轨道结构的垂向变形具有一定跟随性,变形与沉降曲线相近但不完全重合;底座板伸缩缝的存在对轨道结构的受力和变形有较大影响,在20 mm/20 m沉降条件下,CRTSⅠ、CRTSⅡ型板的垂向位移分别达沉降幅值的90%和60%,相对CRTSⅠ型板而言,沉降对CRTSⅡ型板的垂向位移影响较小,但后者更易形成较大范围的离缝,离缝长度达6.52 m,为CRTSⅠ型板离缝长度的1.92倍;当沉降幅值位于底座板中心时,离缝主要集中在伸缩缝、沉降端部和沉降中心,但当沉降幅值位于伸缩缝处时,离缝主要集中在伸缩缝两侧和沉降端部;沉降波长或幅值改变时,会导致最大离缝位置出现偏移;在路基不均匀沉降作用下,CRTSⅠ型板的底座板纵向最大拉应力均大于轨道板的纵向最大拉应力,而CRTSⅡ型板的情形则相反;从混凝土强度考虑,CRTSⅠ型板沉降控制标准应以底座板的拉应力控制为主,而CRTSⅡ型板应以轨道板和底座板的拉应力综合控制。(本文来源于《交通运输工程学报》期刊2019年02期）
韩国明,李飞,孙宝德[5]（2019）在《Ni-1C二元合金宏观不均匀塑性变形与断裂行为研究》一文中研究指出研究了Ni-1C二元合金宏观不均匀塑性变形与断裂行为。通过对拉伸应力-时间和位移-时间曲线测量,分析了Ni-1C合金波特文-勒夏特利埃(Portevin-Le-Chatelier,PLC)效应锯齿波形和应力跌幅分布特征,利用叁维数字图像相关法研究PLC变形带的形核增殖、时空演化以及断裂过程中裂纹的形成和扩展。结果表明,在3mm/min拉伸速率下,Ni-1C合金PLC效应表现为A型锯齿波,应力跌幅呈现幂率分布;PLC变形带在试样的夹头或标距段形核,向试样一侧连续增殖传播;裂纹萌生于试样标距段,逐渐扩展,导致韧性断裂,同时裂纹的萌生及扩展与PLC变形带之间没有关联。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2019年03期）
张永军,张波,张鹏程,王九花,于文杰[6]（2019）在《中碳冷镦钢的室温压缩变形及其不均匀应变硬化行为》一文中研究指出对SWRCH45K中碳冷镦钢在万能材料试验机上进行室温压缩变形,观察了压缩试样表面质量及其内部组织,以及分析了压缩试样侧表面赤道位置的轴向与周向应变。结果表明:该钢在压缩变形过程中,压缩载荷先随位移的增加而稳定增大,当位移大于7. 5 mm时,压缩载荷急剧增大;随压下量的增加,压缩试样的鼓度值先增大后减小。载荷和鼓度值在位移7. 5 mm时,同时出现变化趋势的改变,这是由于压缩变形的不均匀应变硬化所致,即在位移小于7. 5 mm的压缩变形过程中,大变形区位于试样的中心位置,其应变硬化程度高;而在随后的位移大于7. 5 mm的压缩变形过程中,该区将因应变硬化程度高、其进一步变形所需变形力大而不再是变形程度最大的区域,其应变硬化程度的增幅减小,相反此前试样内变形程度小的难变形区和小变形区因应变硬化程度小、其进一步变形的变形力小而产生较大的变形,其应变硬化程度的增幅大幅度增加。(本文来源于《锻压技术》期刊2019年02期）
叶显爵,龚晓娟,杨标标,李云平,聂炎[7]（2019）在《圆柱体压缩试验中样品-夹具间摩擦对变形不均匀性的影响（英文）》一文中研究指出采用有限元方法(FEM)系统研究样品与夹具间摩擦因数m对圆柱形样品内变形不均匀性的影响。结果表明:摩擦水平对变形均匀性的影响十分显着,尽管当m> 0.4时压缩样品的总体几何形状几乎保持不变,变形不均匀性还是随摩擦因数增加而变大。沿压缩样品最大径向方向,有效应变等于等效应变的位置相对于样品的等效应变和摩擦因数而言变化不大。5056B铝合金圆柱体压缩试样的硬度测量中有效应变分布的变化与有限元分析结果相似。实验结果表明,如果在压缩过程中没有发生再结晶或回复,则变形样品的硬度与样品内部的有效应变之间存在定量关系。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2019年02期）
赵刚要,张冉阳,郭正华,郭伟,杨胜金[8]（2018）在《摩擦对高温合金复杂截面薄壁圆环多道次滚压成形不均匀变形作用》一文中研究指出以有限元仿真为主并结合实验和理论方法,对高温合金GH4169薄壁W形圆环多道次滚压成形进行了系统的分析;进而提出了不均匀变形度的表征方法,研究获得了摩擦对高温合金复杂截面薄壁圆环多道次滚压成形不均匀变形的影响规律。结果表明:随着滚压成形的进行等效应力极值逐渐增大,且从动辊进给时环件弯曲部分材料变形量较大;随着驱动、从动辊与环件之间摩擦系数的增加,不均匀变形程度先减小,后逐渐增大;导向辊与环件之间的摩擦对不均匀变形度的影响不大。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年12期）
杨克娜[9]（2018）在《片层组织Ti-48Al-2Cr-2Nb合金高温不均匀塑性变形行为研究》一文中研究指出TiAl基合金由于具有良好的高温性能、抗蠕变性能以及质轻等优点而得到广泛应用,但在实际应用中仍然存在塑性低、热加工难度大等缺点。本文通过循环热处理工艺对原始铸态粗大的片层组织进行细化。分别对原始铸态组织Ti-48Al-2Cr-2Nb合金,双相区叁次回火后的组织以及双相区四次回火+固溶处理后的细小片层组织的高温压缩过程进行了有限元模拟并进行高温压缩实验。基于Cockroft-Lathem准则计算热处理获得的小片层组织Ti-48Al-2Cr-2Nb合金的临界损伤因子,得到的主要结论如下:通过快速加热-冷却循环热处理工艺,将晶粒尺寸为1200μm的铸态组织进行细化,得到晶粒尺寸为250μm左右的小片层组织,硬度值从250HV_(0.5)提高至280HV_(0.5)左右。对不同组织状态Ti-48Al-2Cr-2Nb合金在1050℃,0.01s~(-1)下的变形过程有限元模拟结果表明:应变最大值主要分布在大变形区,应力及损伤最大值均分布在自由变形区;小片层组织应变、应力场及损伤分布最均匀,铸态组织应变、应力场及损伤分布最不均匀。当变形量为60%时铸态组织自由变形区损伤最大值达到2.87,小片层组织自由变形区的损伤最大值为0.47。不同组织状态合金变形后组织再结晶程度均为大变形区>自由变形区>难变形区,且经热处理获得的细小片层组织各变形区再结晶最充分。小片层组织合金在高温低应变速率下(1200℃,0.001s~(-1))变形时应变场、应力场以及损伤分布最均匀,变形量为60%时自由变形区的损伤最大值仅为0.37,低温高应变速率(1100℃,0.1s~(-1))下应变场均、应力场及损伤分布不均匀现象严重,自由变形区的损伤最大值达到3.32,合金对变形温度和应变速率较敏感,降低应变速率升高变形温度有利于合金变形均匀和减小损伤。小片层组织合金在低温高应变速率下变形时各变形区组织再结晶程度差异较大,高温低应变速率下变形时各变形区组织再结晶进行较为充分,降低应变速率升高变形温度有利于小片层组织Ti-48Al-2Cr-2Nb合金弱化各变形区组织分布不均匀现象,促进各变形区组织再结晶进行完全。基于Cockroft-Lathem准则计算了小片层组织Ti-48Al-2Cr-2Nb合金在不同热变形参数下的临界损伤因子并进行了微观组织验证,结果表明临界损伤因子在0.205~1.817范围内变化,在高温低应变速率下(1200℃,0.001s~(-1))临界损伤因子变化范围为0.205~0.214,低温高应变速率下(1100℃,0.1s~(-1))临界损伤因子变化范围为1.736~1.817。(本文来源于《南昌航空大学》期刊2018-12-01）
张紫涵,宋月鹏,高东升,李法德,Kim,Hyoungseop[10]（2018）在《摩擦对高压扭转IF钢试样不均匀变形特征的影响》一文中研究指出采用有限元软件DEFORM-3D,对无间隙原子钢试样的高压扭转过程进行了模拟仿真,研究了摩擦对高压扭转试样塑性变形特征的影响。模拟结果表明:试样与模具间的摩擦因数对高压扭转试样塑性变形过程的影响较大,直接影响试样的塑性变形程度;试样飞边会随着摩擦的增加而变短;在压缩阶段,摩擦将阻碍试样的塑性变形,导致显着的不均匀塑性变形特征;在扭转阶段,摩擦促进试样的塑性变形,摩擦因数越大,试样的不均匀塑性变形越大。同时,高压扭转过程中试样边缘出现大塑性变形和飞边,随着摩擦系数的增加,大塑性变形区域逐渐向试样心部靠拢,试样飞边长度逐渐变短,高压扭转试样硬度分布的测试结果与模拟结果一致。(本文来源于《锻压技术》期刊2018年11期）
不均匀变形论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
基于车辆-轨道耦合动力学理论和有限元方法,开展高速铁路无砟轨道路基不均匀冻胀变形对高速轮轨系统的动力学影响研究,分析不同程度的路基不均匀冻胀变形对高速车辆-轨道耦合系统振动响应的影响规律。研究结果表明:路基的不均匀冻胀变形会加剧轮轨动态相互作用,对行车安全性和乘车舒适性产生不良影响,同时易引起较强的轨道结构振动,进而影响轨道结构的长期服役性能;随着路基不均匀冻胀变形波长的减小和冻胀变形幅值的增大,高速车辆-轨道耦合系统的垂向振动动力学指标均出现增大趋势,研究发现应重点关注波长20 m以内的路基不均匀冻胀变形及其幅值的增大;对于路基不均匀冻胀变形较严重地段,可通过适当降低车辆的运行速度,以有效降低轮轨系统的动态相互作用,从而减小路基不均匀冻胀变形对高速行车安全性的影响,但是,限速措施对于改善高速乘车舒适性的效果并不明显。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
不均匀变形论文参考文献
[1].霍世宗,潘华,丁凯,赵炳戈,雷鸣.DP540双相轮辋钢焊接接头组织特征及其不均匀变形研究[J].上海金属.2019
[2].高建敏,郭毅,郭宇.高速铁路路基不均匀冻胀变形对轮轨系统的动力影响研究[J].铁道学报.2019
[3].张永军,张鹏程,张波,王九花,于文杰.石墨化碳素钢室温压缩过程中的不均匀变形行为[J].工程科学学报.2019
[4].向俊,林士财,余翠英,袁铖,苏玮.路基不均匀沉降下无砟轨道受力与变形传递规律及其影响[J].交通运输工程学报.2019
[5].韩国明,李飞,孙宝德.Ni-1C二元合金宏观不均匀塑性变形与断裂行为研究[J].特种铸造及有色合金.2019
[6].张永军,张波,张鹏程,王九花,于文杰.中碳冷镦钢的室温压缩变形及其不均匀应变硬化行为[J].锻压技术.2019
[7].叶显爵,龚晓娟,杨标标,李云平,聂炎.圆柱体压缩试验中样品-夹具间摩擦对变形不均匀性的影响（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2019
[8].赵刚要,张冉阳,郭正华,郭伟,杨胜金.摩擦对高温合金复杂截面薄壁圆环多道次滚压成形不均匀变形作用[J].稀有金属材料与工程.2018
[9].杨克娜.片层组织Ti-48Al-2Cr-2Nb合金高温不均匀塑性变形行为研究[D].南昌航空大学.2018
[10].张紫涵,宋月鹏,高东升,李法德,Kim,Hyoungseop.摩擦对高压扭转IF钢试样不均匀变形特征的影响[J].锻压技术.2018
论文知识图
