导读:本文包含了水化反应机理论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:轻烧粉,活化能,水化反应,蒸氨反应
水化反应机理论文文献综述
丁珂[1]（2019）在《氧化镁水化反应动力学和蒸氨反应机理研究》一文中研究指出氢氧化镁作为阻燃剂被广泛用于高分子材料中。以轻烧粉(主要成分:MgO)为原料生产氢氧化镁的研究中,更多地是用镁盐溶液制备氢氧化镁实验条件的讨论,而对轻烧氧化镁的水化反应和氧化镁蒸氨反应过程讨论较少。因此探讨轻烧氧化镁蒸氨反应过程机理具有理论和工业价值。本文首先以轻烧粉和氯化铵为原料,研究蒸氨温度、反应物配比、搅拌速率、蒸氨时间对溶液中镁离子浓度的影响。结果表明:蒸氨反应适宜条件是T_(蒸氨温度)=100℃,t_(蒸氨时间)=3h,氯化铵与轻烧粉物质的量比为2.1:1,搅拌速率为400 r/min;XRD分析表明,蒸氨反应滤渣中氧化镁以氢氧化镁的形式存在。然后,以两种晶形的氧化镁(纯度>99%)为原料,研究了氧化镁水化反应动力学。结果表明:随着煅烧温度的升高(500℃-800℃),氧化镁晶形均为氢氧化镁前驱体的晶形;片状氧化镁的比表面积从106.248 m~2/g减小为23.939 m~2/g;块状氧化镁的比表面积从42.741 m~2/g下降到22.915 m~2/g;片状氧化镁水化反应活化能从47.5061 kJ/mol增加到81.3506 kJ/mol;块状氧化镁活化能从25.8938 kJ/mol升高到66.7397 kJ/mol。氧化镁水化反应属于化学反应控速机理。研究不同镁盐、不同铵盐和铵盐浓度对氧化镁水化率和离子电导率的影响。结果表明:铵盐对氧化镁水化率的影响能力大小为NH_4 NO_3(29)NH _4Cl(29)NH _4SO_4(29)NH_4 HCO_3(29)CH _3COONH_4(29)(N H_4)_2C _2 O_4;随着铵盐浓度的增加,氧化镁的水化率从26.4%提高至69.51%;不同的镁盐溶液均有利于氧化镁水化,对氧化镁水化反应影响依次为:M g(N O_3)_2(29)MgCl_2(29)MgSO_4;随着煅烧温度的升高,氧化镁悬浊液离子电导率先升高达到一个最大值逐渐下降。对氧化镁和氢氧化镁蒸氨反应机理进行实验。结果表明:氧化镁蒸氨反应分为两个阶段:第一阶段,一部分氧化镁在铵盐溶液中发生水化反应生成氢氧化镁,另一部分氧化镁和生成的氢氧化镁共同进行蒸氨反应;第二阶段,氧化镁被完全水化成氢氧化镁,蒸氨反应变为氢氧化镁蒸氨体系。(本文来源于《沈阳化工大学》期刊2019-03-01）
崔孝炜,倪文,任超[2]（2017）在《钢渣矿渣基全固废胶凝材料的水化反应机理》一文中研究指出以钢渣、矿渣和脱硫石膏为主要原料制备胶凝材料,使用XRD、IR、TG-DTA和SEM等手段探究胶凝材料的水化反应机理,研究了钢渣掺量对全固废混凝土强度的影响,以及胶凝材料浆体的p H值和代表性离子浓度的变化规律。结果表明,当原料质量比为m(钢渣):m(矿渣):m(石膏)=30:58:12时,全固废混凝土3 d、7 d和28 d可以获得较优的强度。随着反应龄期的增加胶凝材料水化溶液的pH值先减小后增大,Ca2+浓度和硅(铝)溶解物的早期浓度较低,后期浓度有所提高。在脱硫石膏的激发下钢渣和矿渣相互促进水化,水化产物以钙矾石(AFt)和水化硅酸钙(C-S-H)凝胶为主。在反应的后期,水化产物的数量迅速增加。针棒状的AFt晶体穿插在C-S-H凝胶内,使硬化浆体的结构更加致密。(本文来源于《材料研究学报》期刊2017年09期）
王华庆[3]（2017）在《低品位锰尾矿渣水化反应特性及固化污泥作用机理研究》一文中研究指出湖南永州是我国锰矿主要分布区和产锰区,锰矿石储量丰富,但锰矿品位普遍偏低,导致大量锰矿石未达到入厂加工要求而被当做尾矿渣,未经任何处置就地堆放,不仅造成锰资源的极度浪费,还严重污染生态环境,因此有必要开展锰尾矿渣综合利用研究。针对上述问题,本文以湖南永州零陵区为研究区域,通过磁选-固化剂制备-污泥固化实现低品位锰尾矿渣资源化、减量化和高值化利用,主要研究工作及成果如下:采用自主研发的高梯度强磁场水平励磁永磁磁辊对低品位菱锰矿渣和软锰矿渣分别进行湿式和干式磁选试验,该磁辊强度可达到1433.12kA/m,能有效提高磁选效率,降低漏选率,磁选后的菱锰矿锰精矿品位和锰回收率分别高出垂直励磁磁辊7%和20%以上,但软锰矿磁选效果一般,锰品位仅提高了4~5%,难以达到锰尾矿再利用的要求。通过正交试验与递进迭加试验选取尾矿渣水化反应复合添加剂与早强复合添加剂配比。研究表明:4种添加剂均对尾矿渣潜在水化反应特性产生作用,当两种锰尾矿渣1:1混合,在最佳添加剂配比下,净浆试体抗压强度、软化系数和孔隙率达到最优。通过XRD、SEM和DSC等微观测试技术可知,该固化剂主要水化产物为AFt和C-S-H,水化产物随水化进程和水化龄期逐渐增多,相互紧密交织、搭接和连锁,使试体内部缝隙明显减少,结构越来越致密,抗压强度和软化系数提高,孔隙率降低。应用该固化剂对武汉某污水处理厂脱水污泥进行固化,并对湖北宜昌某污水处理厂脱水污泥进行原位固化稳定化处置中试试验。结果表明:经固化处置后的污泥固化体可达到污泥入场填埋标准,而且增容比、耐水性和重金属浸出特性均优于P.O425水泥。通过SEM可知,污泥固化体中水化产物主要为AFt和C-S-H,随着龄期延长,AFt形成的结构网和C-S-H凝胶之间的交叉组合和密集共生使污泥固化体内部呈现网架结构,同时污泥颗粒和未反应的锰尾矿渣作为细骨料填充于空隙中,改变了污泥的疏松结构,使污泥固化体形成一个结构致密的整体,提高了污泥的强度和耐水性,改善了污泥的浸出特性,而且与P.O425水泥相比,该固化剂每吨可节约成本约180元,工程应用前景巨大。(本文来源于《辽宁工程技术大学》期刊2017-07-03）
彭小芹,兰聪,王淑萍,眭世玉,曾路[4]（2015）在《水化硅酸钙粉体对水泥水化反应过程及机理的影响》一文中研究指出将水化硅酸钙(C-S-H)粉体掺入水泥浆中,研究其对水泥水化动力学和反应机理的影响.利用TAM air微量热仪,测量了掺入C-S-H粉体后水泥的水化速率和水化热;采用透过高度法测试了C-S-H粉体的接触角;运用水化动力学分析方法,确定了掺C-S-H粉体后水泥水化反应速率常数K,水化度α,反应级数n等动力学参数;并根据动力学微分曲线评价了C-S-H粉体对水泥水化机理和水化过程的影响.结果表明:C-S-H粉体能降低水泥的水化热总量和成核势垒,并使其水化放热峰提前;C-S-H粉体在水泥水化反应过程中主要起晶种作用;在一定C-S-H粉体掺量(质量分数)范围(1%~3%)内,水泥水化过程符合结晶成核与晶体生长(NG过程)-相边界反应(I过程)-扩散(D过程)的水化机理,C-S-H粉体促进了NG过程,对I过程有一定的削弱作用,而对D过程影响很小.(本文来源于《建筑材料学报》期刊2015年02期）
张若江,张新国,白继文,李秀山[5]（2012）在《膏体充填材料配比试验与水化反应机理研究》一文中研究指出针对目前我国建筑物下、铁路下、水体下压煤现状,结合煤矿固体废弃物煤矸石和电厂粉煤灰造成的环境污染情况,从淄博矿业集团岱庄煤矿的生产实际出发,对膏体充填材料进行了优化配比试验及水化反应机理研究。结果表明:配比P10可作为最优配比试验结果,即胶结料:粉煤灰:煤矸石为1∶4∶6,质量浓度为74%;膏体材料不同龄期的XRD衍射图谱表明水化产物主要是CH(氢氧化钙)、AFt(钙矾石)和C-S-H(硅酸钙)凝胶,不同龄期水化产物中各物质相对含量不一样;扫面电镜表明膏体材料水化8h已经生成了一定量的钙矾石,1d可见片状物质的C-S-H凝胶,水化7d后局部生成大块的棱柱状凝胶。(本文来源于《山东科技大学学报(自然科学版)》期刊2012年06期）
张义顺,王凯,朱伶俐[6]（2007）在《煤矸石灌浆材料的水化反应机理》一文中研究指出对煤矸石灌浆材料的水化机理进行了分析,发现浆材的水化物主要为CSH凝胶、CH晶体、水化铝酸钙以及水化硫铝酸钙(AFt)等,同时还有未水化的活性矿物晶相,可以保证结石体强度有继续增大的趋势。结果表明,煤矸石采用低温煅烧、机械活化、化学活化、晶种活化等活性激发措施后,再加入ZGW复合激发剂,适合作为灌浆材料。(本文来源于《矿产综合利用》期刊2007年02期）
刘笑军,朴应模[7]（2007）在《粒化高炉矿渣的潜在水硬性与水化反应机理》一文中研究指出高炉矿渣是炼铁过程中生成的工业副产物,经人工或自然冷却处理后,主要用在水泥生产或路基方面。本文就粒化高炉矿渣的潜在水硬性与水化反应机理谈谈自己的看法．(本文来源于《科协论坛(下半月)》期刊2007年02期）
胡家国[8]（2004）在《电厂粉煤灰矿山充填胶凝机理研究及水化反应动力学特性》一文中研究指出作为金属矿山地下开采使用最有效、最广泛的方法之一的充填采矿法,因要消耗大量水泥作为采空区的充填胶凝材料,造成采矿成本太高,成为地下矿山使用该采矿方法的重大技术难题之一。而我国火力发电厂每年排放的工业固体废料——粉煤灰上亿吨,堆放在地表,严重污染环境。因此开展粉煤灰的综合利用研究对环境保护、资源的综合回收利用具有重要的战略意义。本文针对粉煤灰因含有潜在胶凝活性,可以开发成为一种来源广、价格低廉的充填胶凝材料的特点,进行了较为全面、系统的研究: (1) 综合利用有机化学、胶体化学、热力学、物相分析等基础理论,从粉煤灰的物理性质、化学成分,活化机理、充填料浆体结构的形成过程,探讨了粉煤灰、水泥、尾砂胶结充填料浆的水化反应机理及用于矿山胶结充填时作为胶凝剂的可能性; (2) 借助于X衍射分析仪及扫描电镜SEM对充填料和充填体的组成成分及微观结构进行了观测分析,揭示了充填体的微观形态:它是由尾砂,水化生成物、未水化的粉煤灰颗粒、水及少量的空气构成,是一个固-液-气的叁相多孔体系; (3) 粉煤灰的活性可以通过外加剂来激发,3%石灰、2%石膏和0.5%CaCl_2的加入可以明显地提高粉煤灰的水化活性,从而提高充填体的强度; (4) 根据粉煤灰、水泥、尾砂系统的反应过程特点,建立了粉煤灰、水泥水化反应的物理模型,依据水化反应物理模型,采用TG、DT、SEM、EDT、XRD等化学分析以及宏观抗压强度等方法,结合硅酸盐水泥和石灰的有关水化反应理论,揭示了水泥、粉煤灰、尾砂体系是一个分阶段、多层次的水化反应过程; (5) 以Ca(OH)_2作为胶结充填砂浆中粉煤灰火山灰反应和水泥熟料水化反应的桥梁建立的水化反应动力学模型,基本上与浆体实际水化反应过程相符;从水化反应动力学模型来看,提高粉煤灰水化反应程度和浆体浓度是提高硬化体强度的关键所在,特别是砂浆浓度从65%提高到70%时,系统的水化反应度提高了25%左右,而粉煤灰的则提高了55%以上;而浓度提高到75%时,则系统水化反应度提高了58%以上,粉煤灰的提高了1.5倍以上; (6) 激发剂作用下的粉煤灰火山灰反应是阶段性的吸收反应,激发剂的作用是通过离子独立进行的,OH~-和Na~+能增强四面体网络的解体能力,而Ca~(2+)和SO_4~(2-)则促进水化产物的形成;粉煤灰对Ca(OH)_2的吸收是非平衡吸收,原因一方面在于粉煤灰中的Ca~(2+)溶出,另一方面也与水化产物的转变和水化产物中Ca~(2+)、OH~-(本文来源于《中南大学》期刊2004-06-01）
翟红侠,廖绍锋[9]（1998）在《磷渣硅酸盐水泥水化反应机理研究》一文中研究指出通过Ｘ－ｒａｙ衍射分析和扫描电镜观察，结合不同龄期磷渣与矿渣反应量及结合水量的试验比较，分析了磷渣缓凝机理，Ｎａ２ＳＯ４的激发机理，提出了磷渣硅酸盐水泥的水化反应机理。由于Ｎａ２ＳＯ４加速了熟料矿物Ｃ３Ｓ和Ｃ３Ａ的水化，抵消了磷渣和ＣａＳＯ４·２Ｈ２Ｏ的缓凝作用，从而使磷渣硅酸盐水泥的水化反应加速。(本文来源于《合肥工业大学学报(自然科学版)》期刊1998年02期）
沈卫,刘昌胜,顾燕芳,胡黎明[10]（1996）在《磷酸钙骨水泥的水化反应机理研究》一文中研究指出本文对新型的人工骨材料磷酸钙骨水泥（简称ＣＰＣ）的水化反应机理进行了研究．结果表明，ＣＰＣ水化反应的热力学基础在于各种磷酸钙盐溶解度的差异，当ｐＨ＞４．２时，羟基磷灰石ＨＡＰ的溶解度最小．其它磷酸钙盐在水中可通过溶解沉淀析出ＨＡＰ；ＣＰＣ采用两种酸碱性不同的磷酸钙盐，可以利用酸碱副产物的中和反应使体系ｐＨ值稳定，使水化反应保持一定的推动力，由磷酸四钙ＴＥＣＰ和无水磷酸氢钙ＤＣＰＡ组成的ＣＰＣ；其水化反应的动力学前期由ＤＣＰＡ的表面溶解控制，后期由通过产物层的扩散控制．(本文来源于《无机材料学报》期刊1996年04期）
水化反应机理论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
以钢渣、矿渣和脱硫石膏为主要原料制备胶凝材料,使用XRD、IR、TG-DTA和SEM等手段探究胶凝材料的水化反应机理,研究了钢渣掺量对全固废混凝土强度的影响,以及胶凝材料浆体的p H值和代表性离子浓度的变化规律。结果表明,当原料质量比为m(钢渣):m(矿渣):m(石膏)=30:58:12时,全固废混凝土3 d、7 d和28 d可以获得较优的强度。随着反应龄期的增加胶凝材料水化溶液的pH值先减小后增大,Ca2+浓度和硅(铝)溶解物的早期浓度较低,后期浓度有所提高。在脱硫石膏的激发下钢渣和矿渣相互促进水化,水化产物以钙矾石(AFt)和水化硅酸钙(C-S-H)凝胶为主。在反应的后期,水化产物的数量迅速增加。针棒状的AFt晶体穿插在C-S-H凝胶内,使硬化浆体的结构更加致密。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
水化反应机理论文参考文献
[1].丁珂.氧化镁水化反应动力学和蒸氨反应机理研究[D].沈阳化工大学.2019
[2].崔孝炜,倪文,任超.钢渣矿渣基全固废胶凝材料的水化反应机理[J].材料研究学报.2017
[3].王华庆.低品位锰尾矿渣水化反应特性及固化污泥作用机理研究[D].辽宁工程技术大学.2017
[4].彭小芹,兰聪,王淑萍,眭世玉,曾路.水化硅酸钙粉体对水泥水化反应过程及机理的影响[J].建筑材料学报.2015
[5].张若江,张新国,白继文,李秀山.膏体充填材料配比试验与水化反应机理研究[J].山东科技大学学报(自然科学版).2012
[6].张义顺,王凯,朱伶俐.煤矸石灌浆材料的水化反应机理[J].矿产综合利用.2007
[7].刘笑军,朴应模.粒化高炉矿渣的潜在水硬性与水化反应机理[J].科协论坛(下半月).2007
[8].胡家国.电厂粉煤灰矿山充填胶凝机理研究及水化反应动力学特性[D].中南大学.2004
[9].翟红侠,廖绍锋.磷渣硅酸盐水泥水化反应机理研究[J].合肥工业大学学报(自然科学版).1998
[10].沈卫,刘昌胜,顾燕芳,胡黎明.磷酸钙骨水泥的水化反应机理研究[J].无机材料学报.1996