导读:本文包含了异质接头论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:异质,厚板,点焊,塑性,合金,微观,激光。
异质接头论文文献综述
陈芳,李长胜[1]（2019）在《基于模糊RBF神经网络的异质材料铆接接头性能研究》一文中研究指出针对异质材料之间的铆接接头普遍存在可靠性较低和连接性差的问题,采用模糊RBF神经网络方法,研究了钣金材料铆钉尺寸、冲头行程等工艺参数对接头力学性能的影响。将模糊RBF神经网络模型引入到分析模型,建立了钣金材料铆钉尺寸、冲头行程等工艺参数与接头的剪切力、剥离力强度等力学参数的映射关系,最终实现了铆接接头力学特性的预测。研究结果表明:相比于传统BP神经网络,模糊RBF神经网络模型的剪切强度和剥离强度相对误差均明显降低,基于模糊RBF神经网络的预测模型能够较准确地描述工艺参数与铆接接头力学性能之间的关系。(本文来源于《机电工程》期刊2019年09期）
刘杨,王磊,宋秀,梁涛沙[2]（2019）在《DD407/IN718高温合金异质焊接接头的组织及高温变形行为》一文中研究指出采用连续光纤激光器对DD407单晶、IN718多晶高温合金实施对接焊,研究了标准热处理前后接头微观组织、成分偏析的演化及接头的高温拉伸变形行为。结果表明,在优化焊接参数下,接头熔合区组织包括平面晶区、胞状晶区、柱状晶区和等轴晶区,熔合区中心线两侧枝晶生长形态差异明显。焊接态接头熔合区硬度低,存在明显的微观偏析;标准热处理后,熔合区偏析得以改善,接头熔合区硬度超过两侧母材硬度。接头单晶热影响区存在局部硬化区,多晶热影响区存在较窄的软化区及晶界液化现象。接头在650℃拉伸时,抗拉强度达1111 MPa,延伸率可达9.42%,断裂位置位于多晶母材侧。接头高温拉伸塑性变形方式主要为单晶母材、熔合区的位错多系滑移以及多晶母材的位错滑移和晶界滑动,拉伸断口呈多源开裂特征,裂纹源区存在韧窝和冰糖状断口形貌。接头多晶侧热影响区的晶界液化并未对接头短时高温力学性能产生明显影响。(本文来源于《金属学报》期刊2019年09期）
卢海斌,邓怀波,钟文彬,张林涵,陈玉华[3]（2019）在《钛铝异质材料插销增强搅拌摩擦点焊接头组织与力学性能》一文中研究指出目的开发一种无针搅拌头,以解决传统搅拌摩擦焊产生的匙孔和Hook缺陷问题。方法钛板预制通孔,铝板预制盲孔,插销置于孔中,进行搅拌摩擦点焊。采用无针搅拌头对厚度为2mm的TC1钛合金板和厚度为4 mm的2A12铝合金板(钛上铝下)进行了异种金属搭接搅拌摩擦点焊试验,试验采用旋转速度为950 r/min,焊接时间为100 s,下压量为0.2 mm的工艺参数,对焊接接头的抗拉剪力及接头组织进行评估。结果添加插销获得的焊接接头,钛、铝板与销之间实现固相连接,有效解决了有针搅拌摩擦焊产生的匙孔和Hook缺陷问题,且接头的抗拉剪力达到了6.42 kN。结论提出的插销增强搅拌摩擦点焊的新方法,采用的搅拌头具有较低的制造成本,工艺简单,提高了焊接效率,同时确保了焊接接头的质量。(本文来源于《精密成形工程》期刊2019年05期）
杨蕊鸿[4]（2019）在《Ti_2AlNb/TC4异质合金超塑性扩散连接接头组织与性能研究》一文中研究指出钛合金由于具有质轻、强度高、热膨胀系数低及优良的抗蠕变与抗腐蚀性能等优点广泛应用在航空航天工业,然而受其稳定性及抗氧化性差的影响,只能在600℃以下长时使用,600~750℃工作温度范围内以使用具有密度低、比强度高,室温塑性、韧性及高温性能优异等优点的Ti_2AlNb基合金为最佳。因此两种合金的连接问题成为科学研究的热点。本文以TC4(Ti-6Al-4V)和Ti_2AlNb(Ti-22Al-25Nb)合金为研究对象,对TC4/TC4同种材料及TC4与Ti_2AlNb异种材料进行恒温及相变超塑性扩散连接。通过对界面组织结构、接头力学性能与断口形貌的分析研究,揭示温度、时间及相变对接头性能的影响,从元素扩散角度阐明连接过程中产生的界面效应及孔洞闭合机制,以实现接头组织性能的设计与控制。在非真空条件下分别对TC4同种合金和TC4/Ti_2AlNb异质合金进行恒温超塑性扩散连接,950℃/100 min/15MPa条件下获得的接头质量较好。其中TC4/Ti_2AlNb接头形成了40μm宽的扩散层:Ti_2AlNb侧,扩散层仅由B2相组成;TC4侧,扩散层近界面处为不连续的α/α_2相层,界面和TC4母材之间为项链状β+α’马氏体组织。所有元素垂直界面发生下坡扩散,不仅可以横向进行,也可以纵向进行。扩散区域内,元素在某一点的浓度取决于该点到界面的距离以及该点所处相的类型。TC4侧β+α’组织的维氏硬度为385HV,α_p相与β+α_s晶团的显微硬度则分别为347HV、308HV。Ti_2AlNb侧B2相扩散层的硬度由母材的324HV下降至309HV。接头室温抗拉强度可达926 MPa,与Ti_2AlNb抗拉强度相当;两侧断口部分区域为平整面,断裂沿连接界面发生,为脆性断裂;TC4侧有众多形状不规则的凹坑,对应于Ti_2AlNb侧的不规则凸起,断裂发生在β+α'扩散层和初生α_p晶粒间或α_p晶内。接头700℃高温抗拉强度为305 MPa,达到TC4母材的高温强度。在T_(max)=950℃,T_(min)=850℃,P=15MPa,N=4以及t_s=100min相变超塑性扩散连接条件下所获得的连接接头力学性能和上述950℃恒温条件下所获得的接头性能相当,但其平均连接温度降低了50℃。该项目研究成果有望在超高音速飞行器某些关键部件制备中获得应用。(本文来源于《太原理工大学》期刊2019-06-01）
马志鹏[5]（2019）在《不等厚异质先进高强钢DP590/TRIP800激光焊接接头组织与性能研究》一文中研究指出在汽车生产制造领域,采用多材料组合结构设计和先进高强钢可以有效地实现汽车轻量化,同时能够提高碰撞安全性。用激光焊接的方式将不等厚和不同强度的先进高强钢进行连接,再经过冲压成形等加工手段,可以最大限度发挥各种材料的性能优势并显着降低制造成本。本论文在结合车身安全结构件生产工艺特点的基础上,开展了不等厚异质先进高强钢DP590/TRIP800激光焊接研究,研究了DP590/TRIP800激光焊接接头微观组织及力学性能;探索了工艺参数(激光焊接速度、激光焊接线能量)对激光焊接头显微组织以及力学性能的影响规律;揭示不等厚异质先进高强钢激光焊接头微观组织与宏观性能之间的关系;建立了不等厚异质先进高强钢激光拼焊板成形性与焊接接头焊缝无量纲量背宽比之间的定性关系。试验结果表明,DP590和TRIP800两种先进高强钢都具有良好的焊接性,且两种先进高强钢能够通过激光焊接很好的连接在一起,满足工业生产使用要求。DP590/TRIP800激光焊焊接头由焊缝区(FZ)、热影响区(HAZ)和母材区(BM)叁部分组成。焊缝组织由马氏体组成,热影响区晶粒尺寸呈现不均匀分布的特点,其中离焊缝较近的热影响区的晶粒尺寸较大;DP590和TRIP800侧的母材、热影响区和焊缝的显微硬度平均值分别为198.2 HV、274.5 HV、401.8 HV和200.9 HV、303.1 HV、398.9 HV。在DP590侧热影响区出现软化现象,软化率为0.91;TRIP800侧热影响区未发生明显的软化现象。DP590/TRIP800激光拼焊板的抗拉强度为483 MPa,延伸率为24.1%;断裂发生在DP590母材处,焊缝及热影响区的变形量较小,断裂面发现大量韧窝,属于韧性断裂。DP590母材、TRIP800母材和激光拼焊板的有限冲头高度(LDH)试验值分别为11.2 mm、9.7 mm和8.0 mm。试验过程中,DP590/TRIP800接头的裂纹从DP590热影响区开始沿着垂直于焊缝方向进行扩展,延伸至两侧母材。结合不等厚异质先进高强钢DP590/TRIP800激光焊接接头组织和性能研究,探究了工艺参数(激光焊接速度、激光焊接线能量)对不等厚异质先进高强钢DP590/TRIP800激光焊接接头的影响,优化了不等厚异质DP590/TRIP800先进高强钢激光焊接工艺参数。经总结分析发现,随着激光焊接速度增大,接头熔宽不断减小,焊缝和热影响区晶粒较激光焊接速度较低时出现不同程度的减小;激光焊接线能量的升高,使激光焊接接头焊缝和热影响区的宽度逐渐变宽,激光拼焊板的LDH值先增大后减小,焊缝无量纲量背宽比先减小后增大,两者呈反比例关系;线能量的变化对延伸率的影响不明显;当激光焊接线能量过高(108 J/mm)时,无论是拉伸试验还是LDH试验的断裂都发生在焊缝处,为脆性断裂,这是由于过高的线能量在激光焊接过程中使材料快速升温,又迅速降温产生高应力集中。最终确定在本试验条件下,激光焊接线能量在64-80J/mm范围时,可获得由不等厚先进高强钢DP590、TRIP800焊接而成具有优异性能的激光拼焊板。(本文来源于《吉林大学》期刊2019-06-01）
王宜文,景财年[6]（2019）在《焊接电流对不等厚异质高强钢点焊接头组织性能的影响》一文中研究指出采用电阻点焊工艺将热处理后1.8mm的22MnB5钢与1.5mm的TRIP590钢实施了焊接处理,并且对点焊后的22MnB5/TRIP590不等厚异质高强钢的点焊试样分别做以拉剪试验、显微硬度测试以及显微组织的观察,分析了焊接电流这一焊接工艺参数对于点焊接头显微组织以及力学性能的影响。(本文来源于《内燃机与配件》期刊2019年10期）
张宜良[7]（2019）在《异质材料激光冲击微铆接成形缺陷及接头强度研究》一文中研究指出激光冲击微铆接(Microscale laser shock clinching,μLSC)工艺是利用激光诱导冲击波产生的冲击波压力,使微尺度板料形成机械互锁的一种微连接工艺。μLSC工艺作为一种激光冲击成形技术与无铆钉铆接技术相结合的新型连接工艺,具备高效省时、可连接异质材料等优势,在微机电系统元器件制造领域中具有广阔的应用前景。本文采用实验为主模拟为辅的研究方法,以Cu/304不锈钢分别为上下连接板材料,研究μLSC工艺中材料属性(初始晶粒尺寸、上连接板厚度)、工装尺寸(垫板高度)、激光器参数(冲击次数、激光功率密度)等工艺参数对接头成形质量的影响。针对试样接头质量的检测指标,通过大量实验建立垫板高度-冲击次数、垫板高度-激光功率密度工艺窗口,分析μLSC工艺中试样接头成形规律;计算μLSC工艺过程中的温升,通过超景深显微镜和扫描电镜(SEM)观察μLSC工艺中试样接头破坏形貌,分析高应变率成形中上连接板材料的破坏机理;分析不同工艺参数对μμLSC工艺中试样接头剪切强度的影响。本文所得主要工作与结论如下:(1)建立了垫板高度-冲击次数、垫板高度-功率密度工艺窗口,分析了不同工艺组合下的成形难易程度,得到了能够形成良好互锁的工艺参数。围绕初始晶粒尺寸、垫板高度、激光功率密度、冲击次数等工艺参数分析试样成形质量。结果表明,试样下连接板在颈部和底部边缘位置减薄率较高,易产生缺陷,而试样上连接板底部中央位置减薄率最低。(2)计算了μLSC工艺中激光传播压缩材料和上连接板塑性变形导致的温升,结果表明μLSC成形过程中的温升对试样变形过程和试样接头产生缺陷的影响极低。分析了接头互锁不均匀、底部破裂、颈部破裂等叁种缺陷,借助SEM观察了不同缺陷的断面形貌,分析了不同缺陷的产生原因。结果表明,互锁不均匀由上连接板塑性变形不均匀造成,底部中央破裂为吸收层残留物质经多次冲击对试样底部中央位置产生的机械损伤,下连接板圆角对上连接板的剪切作用导致颈部破裂。(3)分析了初始晶粒尺寸、上连接板厚度、垫板高度、激光功率密度等工艺参数对底部边缘破裂缺陷的影响。研究表明,随着初始晶粒尺寸的增加,试样形成互锁程度降低,但是缺陷的破裂程度增加;随着上连接板厚度的增加,缺陷破裂程度降低;随着激光功率密度的增加,实现有效互锁的冲击次数降低,但是缺陷的破裂程度增加。(4)通过单搭拉-剪实验测试了μLSC试样接头的剪切强度,利用超景深显微镜和SEM观察了不同工艺参数下的接头失效形貌,分析了接头失效机理。实验表明:接头拉脱失效受材料屈服强度和互锁值的影响;接头破裂失效裂纹为下连接板圆角剪切作用产生,之后受拉伸力作用向基材扩展。(本文来源于《山东大学》期刊2019-05-10）
王宜文[8]（2019）在《22MnB5/TRIP590不等厚异质高强钢电阻点焊接头组织性能研究》一文中研究指出当今世界汽车制造量和拥有量快速增长,新时代汽车制造业以“环保、安全、节能”为进步的叁大主旨,采用降低汽车车体的重量达到汽车的轻量化是减排和节能最为有效的方式之一。利用热冲压高强钢可以一方面提高汽车车身抗碰撞性,另一方面能大幅度减低汽车的自重,实现减排节能的要求,逐渐替代了汽车制造常用规格的材料,例如低合金钢等。使用不同种材料、不同厚度的高强钢结构以设计加工成汽车承载结构件,是降低汽车车身重量,确保汽车具有强的抗冲击性以及安全可靠性的关键条件。但是不等厚异质高强钢在物理性能、力学性能、化学成分、组织和生产制造工艺上都不相同,在点焊接头的焊接中,该类型的点焊接头内部的力、电以及热量分布复杂且不均匀,所能设计应用的点焊工艺区间不宽泛,不易进行焊接处理。在热处理高强钢的时候,其内部化学成分以及组织变化易受到影响,点焊过程中超快的冷却速率能够彻底打破焊接母材原来的平衡状况,通常点焊后的接头会出现性能的衰减。汽车制造业采用电阻点焊作为连接汽车结构件的普遍连接方式,主要基于电阻点焊易操作、方便使用、工作条件好、焊接投入成本低和容易自动化生产的优势。当前汽车制造业的加工整车连接工程中,电阻点焊被广泛应用,汽车车身的各方面性能直接决定于电阻点焊的连接质量好坏程度。本文针对1.8mm22MnB5和1.5mmTRIP590不等厚异质高强钢点焊时焊接工艺参数不易实现,点焊接头的热影响区会出现局部软化以至发生界面断裂、飞溅等问题,对1.8mm22MnB5和1.5mmTRIP590进行了电阻点焊试验和焊后组织性能测试,研究了点焊接头的显微组织和力学性能,分析探讨了点焊焊接工艺参数对接头组织以及力学特性的作用,讨论了点焊接头在外力作用下的断裂方式以及相对应的断裂产生机制。本文的主要结论如下:1、分布于不等厚异质高强钢22MnB5/TRIP590点焊接头中的叁个部分依次是熔核区、热影响区以及母材区。粗大的板条马氏体是点焊接头两侧板材上的熔核区域主要的显微组织,其中有少量的铁素体组织夹杂在此。粗大的板条马氏体以及少量的铁素体是22MnB5一侧的热影响区主要的显微组织,而马氏体、铁素体以及高温回火贝氏体组织是TRIP590一侧构成热影响区的组织,点焊接头两侧热影响区的组织越是接近熔核区,其显微组织尺寸随之变的更为粗大,同时所含有的马氏体组织比例含量随此递增。2、在不等厚异质高强钢22MnB5/TRIP590点焊接头中的热影响区和母材区中的显微硬度值要明显低于熔核区。在22MnB5一侧点焊接头临近热影响区的位置出现了软化的情况,可是在TRIP590一侧点焊接头临近热影响区的位置没有软化情况的出现,对于22MnB5/TRIP590点焊接头经过拉伸表现出来的力学性能要介于焊接用的两母材之间,其韧性较之两母材差一些。3、熔核剥离断裂形式、部分界面断裂形式以及界面断裂形式是在拉伸测试不等厚异质高强钢22MnB5/TRIP590点焊接头时出现的断裂类型,从出现的这叁种断裂失效形式可以看出,界面断裂形式应属于脆性断裂,部分界面断裂形式应属于韧性断裂特性和脆性断裂特性的混合模式,熔核剥离断裂形式应属于韧性断裂的范畴。4、缩孔是不等厚异质高强钢22MnB5/TRIP590点焊接头中所出现的主要焊接缺陷,点焊接头因为缩孔的产生,其连接强度受到负面影响。5、不等厚异质高强钢22MnB5/TRIP590点焊接头所受焊接工艺参数的影响明显。在焊接电流和焊接时间变大时,点焊接头熔核区域和热影响区域中的显微组织晶粒尺寸随之更为粗大,马氏体组织的比例也因之递增。而电极压力的增大,点焊接头熔核区和热影响区的显微组织有晶粒细化的特点。6、焊接电流的递增,点焊接头的强度先是上升,当上升到一定程度时而后会下降,在焊接电流是8.5kA时,点焊接头的强度最大。逐渐延长焊接的时间,点焊接头的强度随其变强。在电极压力在4.0kN时,点焊接头的强度达到最大值16.02kN。7、在点焊接头两侧位置的焊透率、压痕率以及压痕直径跟着焊接电流的提高而增大,随着焊接时间的增加,点焊接头两侧的焊透率先逐渐递增之后下降,压痕率、压痕直径、熔核直径逐步增大;点焊接头的截面形貌受电极压力的作用程度较之焊接电流和焊接时间的影响要低一些。(本文来源于《山东建筑大学》期刊2019-04-01）
庄蔚敏,刘洋,王鹏跃,施宏达,徐纪栓[9]（2019）在《钢铝异质自冲铆接头剥离失效仿真》一文中研究指出为了研究钢铝自冲铆接头剥离失效行为,对5754铝合金和Q235钢异质自冲铆接头进行了剥离试验及仿真研究。建立了基于MMC失效准则的T型自冲铆接头有限元模型,对两种接头在剥离工况下的拉伸失效过程进行仿真,对比试验结果验证了有限元模型的可靠性,并对接头的剥离失效行为进行了分析。研究结果表明:建立的有限元模型能表征接头在剥离工况下的失效形式及力学性能;铝-钢接头因上板与铆钉分离失效,剥离过程中加载侧钉脚和钉头区域易产生应力集中,上板加载侧铆孔区域最先发生失效;钢-铝接头失效形式为铆钉与下板分离,剥离过程中加载侧钉头边缘及钉脚内壁区域易出现应力集中,下板铆扣区域发生脱层损伤,脱层损伤区域向非加载侧铆扣区域扩展。(本文来源于《吉林大学学报(工学版)》期刊2019年06期）
张露馨[10]（2019）在《不等厚异质DP980/DP780双相钢冷金属过渡焊接工艺及接头组织性能研究》一文中研究指出随着汽车的普及,汽车节能减重、提高碰撞部位的安全性是汽车现在以及未来的发展趋势,多材料的结构设计以及高强钢的使用是目前解决这类问题的主要手段之一。不等厚异质双相钢因组织成分、物理化学性能、力学性能以及厚度的差异都会对焊接工艺的选择和操作带来难度。目前汽车企业主要利用熔化极活性气体保护焊(Metal Active-gas Arc Welding,MAG)技术来完善点焊焊点之间的缝隙,但传统MAG焊接过程中的热输入量无法得到控制,产生大量飞溅,出现焊缝成型不均匀甚至焊透现象的发生。冷金属过渡焊接技术(Cold Metal Transfer,CMT)是一种全新的熔化极气体保护焊接,对比传统的MAG焊,CMT的热输入量更低,飞溅现象得到有效的控制,更适合薄板和异质材料的焊接。本文使用直径φ=1.2mm的ER110G-S焊丝作为填充物,对1.2mm DP980/1.4mm DP780不等厚异质双相钢经过CMT技术进行焊接,弧长修正系数为0、送丝速度选择1.5m/min~5.0m/min、焊接速度选择400mm/min~600mm/min,其焊缝接头的组织及力学性能等通过光学显微镜、扫描电镜、能谱仪、显微硬度仪、拉伸试验机、电化学试验进行研究分析,在搭接顺序不同的情况下,通过调整焊接参数(送丝速度、焊接速度)揭示焊接接头宏观成型、显微组织和力学性能的变化规律。实验结论表明,两种搭接方式下,在适合的焊接工艺参数范围内,焊缝成型均匀美观并且没有明显的缺陷。两种搭接顺序下,在焊接速度不变的条件下,随着送丝速度的增加,电流与电压随之增大,导致焊缝的氧化区范围、深宽比和晶粒尺寸也随之增大;在送丝速度不变的情况下,随着焊接速度的增加,电流与电压不发生改变,焊缝的氧化区、深宽比和晶粒尺寸随之减小。母材DP980与DP780显微组织主要由马氏体与铁素体组成,DP980中马氏体含量高于DP780;焊缝区域是由少量的贝氏体和板条状马氏体组成;粗晶区区域是由贝氏体、马氏体和少量的铁素体组成;细晶区区域是由一定比例的贝氏体、马氏体组成;不完全相变区域的马氏体含量是焊接接头所有区域中最低的,铁素体的含量则是焊接接头区域中最高的。因焊接接头区域的组织成分分布不均匀,导致整个焊接接头的硬度值也不相同,当DP980在上时,焊接接头硬度的最高值出现在DP980侧的细晶区,约为390HV;硬度最低值出现在DP780侧的不完全相变区域,约为200HV。母材DP980和DP780的拉伸最大载荷分别为13.47kN和12.58kN,两种搭接顺序下的拉伸试验焊接接头都断裂于DP780侧的不完全相变区域,属于微孔聚集型断裂,拉伸最大载荷约为9kN~12kN,达到母材DP780的85%以上,符合使用要求。综上所述,1.2mm DP980/1.4mm DP780不等厚异质双相钢采用CMT焊机在两种搭接顺序下,可得到焊缝成型美观、力学性能良好的焊接接头,且搭接顺序为DP980在上时焊接工艺参数的应用范围比DP780在上时更广,并得出本实验条件下的最佳工艺参数:选择搭接顺序为DP980在上,弧长修正系数为0,送丝速度为3.0m/min和焊接速度为500mm/min。(本文来源于《沈阳大学》期刊2019-01-08）
异质接头论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用连续光纤激光器对DD407单晶、IN718多晶高温合金实施对接焊,研究了标准热处理前后接头微观组织、成分偏析的演化及接头的高温拉伸变形行为。结果表明,在优化焊接参数下,接头熔合区组织包括平面晶区、胞状晶区、柱状晶区和等轴晶区,熔合区中心线两侧枝晶生长形态差异明显。焊接态接头熔合区硬度低,存在明显的微观偏析;标准热处理后,熔合区偏析得以改善,接头熔合区硬度超过两侧母材硬度。接头单晶热影响区存在局部硬化区,多晶热影响区存在较窄的软化区及晶界液化现象。接头在650℃拉伸时,抗拉强度达1111 MPa,延伸率可达9.42%,断裂位置位于多晶母材侧。接头高温拉伸塑性变形方式主要为单晶母材、熔合区的位错多系滑移以及多晶母材的位错滑移和晶界滑动,拉伸断口呈多源开裂特征,裂纹源区存在韧窝和冰糖状断口形貌。接头多晶侧热影响区的晶界液化并未对接头短时高温力学性能产生明显影响。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
异质接头论文参考文献
[1].陈芳,李长胜.基于模糊RBF神经网络的异质材料铆接接头性能研究[J].机电工程.2019
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[3].卢海斌,邓怀波,钟文彬,张林涵,陈玉华.钛铝异质材料插销增强搅拌摩擦点焊接头组织与力学性能[J].精密成形工程.2019
[4].杨蕊鸿.Ti_2AlNb/TC4异质合金超塑性扩散连接接头组织与性能研究[D].太原理工大学.2019
[5].马志鹏.不等厚异质先进高强钢DP590/TRIP800激光焊接接头组织与性能研究[D].吉林大学.2019
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[8].王宜文.22MnB5/TRIP590不等厚异质高强钢电阻点焊接头组织性能研究[D].山东建筑大学.2019
[9].庄蔚敏,刘洋,王鹏跃,施宏达,徐纪栓.钢铝异质自冲铆接头剥离失效仿真[J].吉林大学学报(工学版).2019
[10].张露馨.不等厚异质DP980/DP780双相钢冷金属过渡焊接工艺及接头组织性能研究[D].沈阳大学.2019
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