导读:本文包含了气体分布器论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:气体,喷嘴,环流,射流,填料,数值,特性。
气体分布器论文文献综述
曹佳璐,周军逸,唐建峰,石野[1]（2019）在《双切向环流式气体分布器结构优化数值模拟》一文中研究指出双切向环流式气体分布器因压力损失小、气体分布效果好、液沫夹带量小、综合性能优良而被广泛应用于填料塔内,但双切向环流式气体分布器存在局部气体流速小、回流现象明显的问题。因此,应该通过结构改进提高气体分布器的综合性能。利用FLUENT软件模拟双切向环流式分布器内的流场分布,分析产生不均性的原因。模型中塔段内壁直径为6 000 mm,入口直径为1 220 mm,内筒高1 500 mm,环形顶板宽度为500 mm,距离分流板最近的导流叶片高450 mm,其余导流叶片高度按照150 mm等差递增;分布器内筒、环形顶板和导流叶片厚度均为10 mm;导流叶片和分流板宽度与环形通道宽度一致,分流板高度与内筒高度一致。以分布器上端面为基准,分布器上下两段塔段均高2 500 mm。将此模型称为基准模型。在基准模型基础上,分别在分布器顶板上增加出气孔,调整分布器顶板宽度,调整分布器顶板位置,模拟调整后的内部流场分布,为分布器的结构优化设计提供方向。调整分布器顶板宽度能够有效降低分布器压力损失,提高气体均布性。当分布器环形顶板完全摘除时,分布器压力损失以及气体分布不均匀度相对于未做调整时分别下降29. 24%与15. 90%,分布器综合性能得到明显提升,因此可将摘除分布器顶板作为分布器结构改进的重要方向。在分布器环形顶板开孔能够在一定程度上降低分布器压力损失,提高气体均布性。顶板开孔后相比未开孔时压力损失最大降低18. 04%,气体分布不均匀度最大降低9. 10%。故环形顶板开孔可作为分布器结构改进的一个参考方向。调整分布器顶板位置对于降低分布器压力损失有一定积极作用,但对气体分布效果的提升作用有限,分布器压力损失以及气体分布不均匀度相对于未做调整时分别下降13. 27%与4. 62%,此种结构改进方法效果并不理想。(本文来源于《煤气与热力》期刊2019年07期）
赵英健,谢明辉,苏扬,邹晨[2]（2019）在《搅拌槽内微孔分布器对气体分散的实验研究》一文中研究指出研究和比较了拌槽内微孔分布器和环形分布器在气液分散过程的分散性能。实验结果表明微孔分布器通气后较环形分布器的搅拌功率下降慢,说明其具有更强的气泛控制能力。微孔分布器形成的气含率要小于环形分布器形成的,同时形成的气泡直径也较小。(本文来源于《石化技术》期刊2019年01期）
石睿捷,马玲,王创博,严超宇[3]（2018）在《催化裂化再生器树枝状气体分布器射流作用区的床层压力脉动特性》一文中研究指出在催化裂化装置中再生器底部通常设置有树枝状气体分布器,通过分布器上的喷嘴分配气体。分布器射流区的压力信号可以很好地反映分布器的流场特性,为减小磨损进行结构改进提供理论依据。为此,在二维床实验装置上针对分布器射流区压力分布及压力脉动进行了实验研究,结果表明:分支管间床层压力沿床层轴向高度逐渐减小,随喷射角度增大而减小,随喷嘴出口气速和静床高度增大而增大,由测点以上的物料量决定,可用来判断不同操作工况;当喷射角度为0°和22.5°时,分支管间处于密相区,压力脉动先增后减,对应着气泡的产生、聚并和破碎的规律;当喷射角度为45.0°和67.5°时,分支管间由射流形成稀相区,压力脉动由气流湍流度决定,高于密相区,随喷嘴出口气速和静床高度增大而增大,可为减小分支管外部磨损提供依据;影响喷嘴射流压力脉动的因素为相邻喷嘴射流冲击和颗粒的作用,喷射角度为22.5°时的射流压力脉动存在临界气速,取决于是否受到相邻射流的冲击,可以为喷嘴射流稳定性及工业上减小分布器的内部和外部冲蚀磨损提供理论依据。(本文来源于《石油炼制与化工》期刊2018年08期）
王丙红[4]（2018）在《DMO气体脱除塔气相分布器优化设计应用》一文中研究指出针对DMO气体脱除塔内气相分布器温度分布不均匀,发生气相分布偏流,DMO气体脱除塔温度超过规定控制参数,成为系统开车的瓶颈,提供了可靠的解决方案。(本文来源于《云南化工》期刊2018年07期）
董敏[5]（2018）在《烧结烟气臭氧脱硝工艺中气体分布器结构的数值模拟与优化》一文中研究指出为了控制钢铁行业及其他行业的NOx的排放、保护大气环境,我国对脱硝工艺越来越重视。与选择性催化还原工艺(SCR)和选择性非催化还原工艺(SNCR)相比,臭氧脱硝技术不仅适用于低温烟气脱硝,同时由于臭氧的不稳定性,在常温下能慢慢分解为氧气,因此选用臭氧脱硝工艺还可以避免因臭氧逃逸造成的环境污染等问题。在工业中,无论是SCR、SNCR脱硝技术,还是臭氧脱硝技术,气体与NOx的混合均匀程度都是影响烟气脱硝系统脱硝效率的关键因素之一。由于气体分布器的结构会影响气体与NOx混合的均匀程度,因此本文主要针对气体分布器的结构开展研究。本文内容主要包括以下部分:首先,针对某200m~2烧结机排放出的烧结烟气进行臭氧脱硝工艺计算,明确所需臭氧量,再对烟道和气体分布器进行结构尺寸设计,并确定多组分气体参数及边界条件,以便后续开展流场模拟研究。然后,采用商用的CFD模拟软件Fluent14.0获得气体分布器管道内的气体流动特性,并在此基础上,考察了喷管喷射角度、单位支管喷管数量以及混合距离对气体混合效果的影响。结果表明:当喷管总数一定时,随着喷管喷射角度的增大,气体扰动性加强,臭氧浓度相对标准偏差与速度相对标准偏差均降低。喷管喷射角度相同时,随喷管数量的增加,气体混合效果也随之改善。但无论何种气体分布器结构,随混合距离的增加,速度相对标准偏差均呈现出先减小后增大随后又减小的趋势,烟道进出口压降随喷管数量和喷射角度的增加而增加。综合考虑,单位支管上喷管数为10,喷管喷射角度为45°,混合距离为4m时气体混合效果最佳。最后,研究了单层气体分布器方案与双层交错气体分布器方案的差异。结果表明,双层交错气体分布器方案较单层气体分布器方案烟道压降略低,但单层气体分布器方案的臭氧与烟气的混合效果明显优于双层交错气体分布器方案。由此可以得出结论,单位支管喷管数为10,喷管喷射角度为45°,混合距离为4m的单层布置的气体分布器为最佳方案。(本文来源于《中国石油大学(北京)》期刊2018-05-01）
石睿捷[6]（2018）在《流化床内树枝状气体分布器喷嘴的射流特性及射流影响区的压力脉动》一文中研究指出树枝状管式气体分布器是催化裂化装置再生器普遍使用的一种气体分布器。但这种分布器在实际运行过程中存在着气体分布不均匀、管子和喷嘴磨损、催化剂流化质量下降、催化剂再生效果差等一系列问题,严重影响了催化裂化装置的正常运行。气体分布器布气性能和磨损现象与喷嘴在密相床层中的射流特性密切相关。因此,开展树枝状气体分布器的喷嘴在密相床层中的射流特性,以及对射流影响区床层流态的影响研究,对分析气体分布器的布气性能和磨损机理,及对结构优化具有重要的指导意义。本研究在二维矩形床实验装置上,以FCC催化剂为颗粒,采用摄影考察法和压力传感器测量相结合的手段,考察了喷嘴的操作气速、喷嘴的安装角度、静床料高度及喷嘴伸出长度等因素对喷嘴的射流长度、喷嘴压降、喷嘴出口的压力脉动,以及射流影响区内压力脉动特性的影响规律。主要结论如下:喷嘴的射流长度随喷嘴出口气速和喷射角度的增大而变长。射流气体在向上翻转过程中,在气体分布器两分支管之间产生旋转涡流现象,旋转涡流的大小与喷嘴出口气速和安装角度有密切关系。实验现象表明旋转涡流是引起分支管外壁面产生磨损的直接原因。基于实验数据,建立了喷嘴射流长度的计算模型。喷嘴压降随喷嘴出口气速和喷嘴长度的增大而增大,建立了喷嘴压降的计算公式。不同喷射角度下喷嘴出口压力脉动主要影响因素为相邻喷嘴射流的冲击,次要影响因素为颗粒浓度。喷射角度为45°时,喷嘴出口压力脉动随静床高度和喷嘴伸出长度增大而增大。射流影响区床层压力随轴向高度、喷射角度增大而减小,随喷嘴出口气速、静床高度和喷嘴伸出长度增大而增大,由测点以上的物料量决定。喷射角度为0°和22.5°时,分支管间床层处于密相区,压力脉动由气泡运动引起;喷射角度为45°和67.5°时,分支管间床层处于射流影响区,压力脉动随轴向高度增大先增后减,随喷嘴出口气速、静床高度、喷嘴伸出长度增大而增大,由气流湍流度决定。引起喷嘴出口及床层射流影响区的压力脉动的主要来源是小颗粒团运动,次要来源是弥散颗粒运动。(本文来源于《中国石油大学(北京)》期刊2018-05-01）
唐建峰,金新明,周军逸,杨文刚,崔健[7]（2018）在《FLNG填料塔内气体分布器适应性试验》一文中研究指出填料塔作为现代化工工艺生产中不可或缺的处理设备,其性能在一定程度上受到气体分布器的影响,均布效果优良的气体分布器可一定程度提高填料塔的吸收效果。双切向环流式气体分布器因其压降低、液沫夹带量小、气体分布效果较好等特性而被广泛应用于填料塔内。以双切向环流式气体分布器为研究对象,分别选取静止状态和16 s周期下横摇、纵摇、艏摇8°及横荡、纵荡、垂荡150 mm的工况进行实验研究,对海上晃动条件下FLNG填料塔内气体分布器适应性开展研究。结果表明:在6个自由度晃动中,除横荡工况下气体分布不均匀,其系数较静止时增加3.03%,其余晃动工况对气体均布有一定的促进效果,故气体分布器在FLNG填料塔内的设计可与陆上保持一致。(本文来源于《油气储运》期刊2018年07期）
向润清[8]（2017）在《空冷塔气体分布器CFD模拟设计》一文中研究指出利用Fluent软件对中大型空分空冷塔管型气体分布器进行数值模拟,并在导流叶片管型分布器的基础上延伸设计出一种导流叶片环形分布器。模拟结果表明,导流叶片环形分布器较原有管型分布器具有较好的分布性能和适中的压降,完全适用于特大型空分空冷塔。(本文来源于《气体分离》期刊2017年06期）
何宇康[9]（2017）在《散射管气体鼓泡塔的流场特性研究及分布器优化》一文中研究指出鼓泡塔作为一种构造简单的多相反应器,在实际使用中操作灵便,而且效率很高,因此被广泛用于生物化工和烟气脱硫处理等领域。近些年来,随着计算机数值模拟技术不断地发展进步,CFD模拟技术受到了越来越多学者的喜爱。时至今日,CFD技术已逐渐成为鼓泡塔气液两相流流场研究的重要手段,为鼓泡塔内流场的研究提供了一种新的途径。本文采用Fluent软件首次对有内构件散射管横向进气口式的鼓泡塔在高表观气速下(Ug=0.1m/s)进行模拟,模拟的鼓泡塔塔径D=400mm,四根散射管气体分布器直径d_(散射)=40mm,散射管所在圆环直径为d=0.5D。对于本文模拟的鼓泡塔叁维物理模型,分别采用单一气泡尺寸模型和群体平衡模型(Population Balance Model,PBM)对整体气含率模拟结果进行了对比分析,发现单一气泡尺寸模型在高表观气速下的整体气含率模拟结果远大于文献实验测量值,而PBM模型模拟得到的整体气含率比较符合实验情况。以往的文献模拟研究中发现,液相经常会逸出出口,因此本文采用了压力出口边界这一新的边界条件。在模拟过程中大大减小了计算机数值模拟计算量,节省了很多工作时间,此外得到的液相速度径向分布模拟结果也更加符合鼓泡塔实际运行流场。接下来对大多数研究提出的:Schiller-Naumann、Grace和Tomiyama叁种曳系数力模型进行了鼓泡塔整体气含率和局部平均气含率分布模拟分析讨论,发现Tomiyama模型得到的结果最接近文献实验测量值,最适用于本文的鼓泡塔模拟对象。最后,通过模拟散射管所在圆环直径分别为d=0.375D,0.5D,0.625D,0.75D这四种散射管气体分布器布置情况,观察不同间距下散射管进气口的布置对整体和局部气含率、液速和气泡尺寸等的影响,发现散射管进气口的布置影响鼓泡塔反应器性能,对鼓泡塔散射管进气口的布置进行分析优化,得出当散射管所在圆环直径为d=0.5D时,这种情况下鼓泡塔整体气含率和液相循环速度最大,体积平均气泡直径最小,这种情况下鼓泡塔流场综合性能最好。(本文来源于《华北电力大学》期刊2017-12-01）
石睿捷,王创博,马玲,严超宇,魏耀东[10]（2018）在《催化裂化再生器树枝状气体分布器喷嘴的射流特性》一文中研究指出在催化裂化装置中再生器底部通常设置有树枝状管式气体分布器,通过分布器上的喷嘴分布气体。但在实际运行过程中喷嘴常出现布气不均和磨损问题,影响其自身的布气性能和使用寿命。为此,在二维床实验装置上针对喷嘴的射流特性进行了实验研究。实验物料为FCC催化剂颗粒,喷嘴出口气速范围为30~70 m·s-1,喷嘴喷射角度范围为0°~67.5°。实验用摄影观察法测量喷嘴射流的射流长度和附近的流场流态。实验结果表明射流长度随喷嘴气速和喷射角度的增大而变长。射流气体在向上翻转过程中,在树枝状管式气体分布器两分支管之间产生旋转涡流现象,旋转涡流的大小与喷嘴出口气速和安装角度有密切关系。最后基于实验数据,建立了喷嘴射流长度的计算模型。(本文来源于《化工学报》期刊2018年02期）
气体分布器论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
研究和比较了拌槽内微孔分布器和环形分布器在气液分散过程的分散性能。实验结果表明微孔分布器通气后较环形分布器的搅拌功率下降慢,说明其具有更强的气泛控制能力。微孔分布器形成的气含率要小于环形分布器形成的,同时形成的气泡直径也较小。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
气体分布器论文参考文献
[1].曹佳璐,周军逸,唐建峰,石野.双切向环流式气体分布器结构优化数值模拟[J].煤气与热力.2019
[2].赵英健,谢明辉,苏扬,邹晨.搅拌槽内微孔分布器对气体分散的实验研究[J].石化技术.2019
[3].石睿捷,马玲,王创博,严超宇.催化裂化再生器树枝状气体分布器射流作用区的床层压力脉动特性[J].石油炼制与化工.2018
[4].王丙红.DMO气体脱除塔气相分布器优化设计应用[J].云南化工.2018
[5].董敏.烧结烟气臭氧脱硝工艺中气体分布器结构的数值模拟与优化[D].中国石油大学(北京).2018
[6].石睿捷.流化床内树枝状气体分布器喷嘴的射流特性及射流影响区的压力脉动[D].中国石油大学(北京).2018
[7].唐建峰,金新明,周军逸,杨文刚,崔健.FLNG填料塔内气体分布器适应性试验[J].油气储运.2018
[8].向润清.空冷塔气体分布器CFD模拟设计[J].气体分离.2017
[9].何宇康.散射管气体鼓泡塔的流场特性研究及分布器优化[D].华北电力大学.2017
[10].石睿捷,王创博,马玲,严超宇,魏耀东.催化裂化再生器树枝状气体分布器喷嘴的射流特性[J].化工学报.2018
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