导读:本文包含了结晶行为论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:结晶,动态,合金,临界,应变,钢渣,塑性。
结晶行为论文文献综述
王必正,刘楚明,油超,万迎春[1]（2019）在《Mg- Gd- Y- Zr合金单向压缩过程中动态再结晶行为研究》一文中研究指出利用电子背散射衍射技术(EBSD)研究了Mg-8.3Gd-2.6Y-0.4Zr合金在单向压缩中的动态再结晶行为。结果表明:在475℃单向压缩过程中,随着真应变的增加,变形晶粒被不断地拉长和破碎,而动态再结晶在比重提升的同时,其平均晶粒尺寸保持稳定(约为10μm);此外,在变形中小角度晶界不断转化成大角度晶界;而在ε=0.4的样品中,变形晶粒从心部到晶界处的取向差角不断增加,并导致再结晶晶粒在其晶界处出现。研究表明,合金再结晶的机制为连续动态再结晶。(0001)面极图显示,再结晶晶粒具有稳定的随机织构类型,并不随应变量的变化而发生改变。这种随机的织构是连续动态再结晶机制和稀土原子对晶界的钉扎共同作用的结果。(本文来源于《锻压技术》期刊2019年12期）
胡明睿,聂小保,周梨,金筱英,唐韵子[2]（2019）在《饮用水钙硬度去除中CaCO_3的均相与非均相结晶行为》一文中研究指出为改善化学沉淀法对饮用水中钙硬度的去除效能,开展均相与非均相结晶去除钙硬度研究。通过投加高岭土,构建CaCO_3非均相结晶体系,对比均相与非均相结晶体系物化特性变化、结晶产物晶型和形态,探讨结晶模式对CaCO_3结晶行为的影响。结果表明:饮用水硬度去除中CaCO_3的均相结晶产物以斜方六面体方解石为主,含少量球霰石,非均相结晶产物主要是球形方解石。在较高的C/Ca值条件下,非均相结晶过程同时也伴随着均相结晶过程。非均相结晶过程可以降低CaCO_3结晶临界过饱和度S~*,加快结晶反应速率,提高Ca~(2+)去除率,但提高效果会随着C/Ca值的增加而降低。均相与非均相结晶体系的上清液pH和浊度无显着差异。水厂采用非均相结晶去除Ca硬度时,可以通过适当降低C/Ca值和采用粒径较大的矿物质作为诱导剂,分别达到降低出水pH和浊度的效果。(本文来源于《给水排水》期刊2019年12期）
余新平,潘光永,齐永杰,黄庆华,潘巧玉[3]（2019）在《17Cr2Ni2Mo齿轮用钢热变形动态再结晶行为》一文中研究指出为了探索材料热塑性变形工艺理论,针对热轧态17Cr_2Ni_2Mo齿轮用钢进行热力模拟试验,研究材料在应变速率ε=0.01～10s-1、热变形温度t=1 050～1 150℃条件下的动态再结晶行为。结果表明,在较高应变速率下,应力在峰值后,出现动态回复或持续性动态再结晶软化,在较低应变速率下,应力呈现波浪多峰值状,出现多次动态再结晶软化。通过加工硬化率随应变变化曲线(θ-ε),确定了动态再结晶临界特征应变量εc,结合峰值应变量εp统计得到εc/εp比值为0.629～0.854,并可知当应变速率一定时,εc随着温度升高而减小,当温度一定时,εc随应变速率的增大而增大。同时建立了流变应力本构方程,数据验证平均相对误差为1.705%。最后建立了动态再结晶动力学模型。(本文来源于《钢铁》期刊2019年11期）
朱利敏,李全安,陈晓亚,张清,王颂博[4]（2019）在《Mg-8Gd-0.5Zr合金热压缩过程中动态再结晶行为》一文中研究指出将Mg-8Gd-0. 5Zr合金在350～500℃、应变速率为0. 002～1 s~(-1)范围内进行热压缩实验,研究合金的流变应力行为,观察热压缩后的组织,分析动态再结晶晶粒尺寸和温度的关系,并利用加工硬化率的方法计算合金的再结晶临界应变(εc)。结果表明:Mg-8Gd-0. 5Zr合金热压缩流变曲线符合动态再结晶的特征,随着温度升高或者应变速率的减小,峰值应力下降,且峰值应力对应的峰值应变(εp)也降低。在350～450℃范围内,再结晶晶粒细小,且其随温度升高增长较慢;而温度在450～500℃范围内,再结晶晶粒尺寸迅速长大至约25μm。根据加工硬化率的计算及组织分析,发现动态再结晶先于峰值应变发生,峰值应变和临界应变的关系为ε_c=0. 442εp,同时构建了再结晶的临界模型。(本文来源于《材料导报》期刊2019年24期）
杨康,祝志超,张雪姣,白亚冠,聂义宏[5]（2019）在《镍基617合金的热变形和动态再结晶行为》一文中研究指出采用Gleeble-3500热模拟实验机和显微组织分析等研究了镍基617合金在不同温度及应变速率下的再结晶行为及其与变形参数间的变化规律,建立了合金的高温本构方程及动态再结晶方程。结果表明:合金的奥氏体动态再结晶体积分数及晶粒尺寸取决于变形温度及应变速率,温度升高,应变速率降低,奥氏体动态再结晶体积分数增大。当应变速率在0. 001～0. 1 s-1范围内及温度等于及高于1000℃时,各应变速率下合金都发生了动态再结晶。高温本构方程及动态再结晶方程可以描述合金在热变形过程中的应变及晶粒尺寸的变化,可为实际锻造过程中晶粒尺寸的控制提供指导。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2019年10期）
陈军,纪兴华,吕昕晖,陈刚[6]（2019）在《AZ80镁合金热变形本构模型及动态再结晶行为研究》一文中研究指出基于AZ80镁合金高温热压缩成形试验,对合金热变形本构模型及动态再结晶行为进行了研究。采用双曲正弦模型回归分析变形温度和应变速率对AZ80镁合金热变形流动应力的影响,建立了AZ80合金高温塑性变形的本构模型;定量分析了镁合金发生动态再结晶的临界条件与变形参数之间的函数关系,基于Avrami方程建立了AZ80镁合金动态再结晶动力学模型。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2019年10期）
闫文静,马卫华[7]（2019）在《聚丙烯/氧化石墨烯共混体系的结晶行为与发泡性能》一文中研究指出通过熔融共混法制备了聚丙烯(PP)/氧化石墨烯(GO)共混材料,采用超临界CO2进行间歇发泡,制备了PP/GO发泡材料。通过差示扫描量热仪(DSC)、X射线衍射仪(XRD)和偏光显微镜(POM)对PP/GO共混材料的结晶行为进行了表征。研究结果表明,与纯PP相比,PP/GO共混材料的总结晶速率有所提高,球晶的尺寸减小且分布变窄,晶体的结构无明显变化,但结晶度有所降低;通过扫描电子显微镜(SEM)对PP/GO发泡材料进行了表征,结果表明,PP/GO共混材料的发泡性能较纯PP有明显的提高,当GO的含量为8%时,PP/GO共混材料的平均泡孔尺寸达到最小值,约为8. 4μm,其平均泡孔密度达到最大值,约为7. 9×109个/cm3。(本文来源于《塑料》期刊2019年05期）
程常桂,张金磊,陈赢,李阳,金焱[8]（2019）在《吹氩结晶器内钢渣界面氩气泡行为研究》一文中研究指出吹氩结晶器内钢渣界面氩气泡的行为对液态保护渣的乳化有重要影响,与钢渣界面处气泡大小、数量及上浮速度等因素有关。因此,本文建立了原型与模型相似比为1∶0.6的板坯结晶器水模型,研究了吹氩量、拉速、水口浸入深度和侧孔倾角对结晶器内钢渣界面氩气泡行为的影响。结果表明,增大吹氩量,从水口到结晶器窄面上浮气泡平均尺寸减小趋势愈加明显,水口附近气泡数量增多且上浮速度逐渐增大,结晶器窄面附近气泡数量有所增加,气泡上浮速度逐渐减小;增大拉坯速度,结晶器内气泡尺寸减小,气泡数量增加,水口附近气泡上浮速度呈减小趋势,窄面附近气泡上浮速度则逐渐增大;增大水口浸入深度,气泡平均尺寸呈减小趋势,水口附近气泡上浮速度略有增加,窄面附近气泡上浮速度先增大后减小;增大水口倾角,气泡直径峰值逐渐减小,窄面附近气泡上浮速度先增加后减小(本文来源于《铸造技术》期刊2019年10期）
刘鹏,周铁柱,付利国,郁炎[9]（2019）在《CuNi30Mn1Fe动态再结晶临界应变行为研究》一文中研究指出借助热模拟试验机分别研究了变形温度为800℃、850℃、900℃、950℃、1 000℃,变形速率为10 s~(-1)、1 s~(-1)、 0.1 s~(-1)、 0.01 s~(-1)条件下CuNi30Mn1Fe的高温热压缩试验。基于加工硬化率方法,分析了CuNi30Mn1Fe在热压缩变形过程中的动态再结晶行为,并求得发生动态再结晶时所对应的临界应变值。结果表明:CuNi30Mn1Fe在热压缩变形时伴随着动态回复与再结晶的发生;临界应变随着温度的增加而减小,随着应变速率的增加而增加;再结晶峰值应变ε_p和临界应变ε_c的线性关系方程为ε_c=-1.03ε_p+1.36。(本文来源于《材料开发与应用》期刊2019年05期）
徐义,牛魁,钟剑,许俊海,席忠民[10]（2019）在《Mn和Cr对6×××铝合金再结晶行为的影响》一文中研究指出制备了不同Mn、Cr含量的Al-Mg-Si-Cu铝合金,合金经均匀化处理后,在Gleeble-3500热模拟试验机上进行不同温度的热压缩变形(压缩应变速率为1 s~(-1),变形量为70%)。试样径T6处理后,采用JSM-6480扫描电镜及图像处理软件,观察试样的截面处再结晶百分比及再结晶晶粒特征。结果表明:Al-Mg-Si-Cu合金的再结晶机理为二次再结晶。对于同一合金,热变形温度越高,未再结晶区域的面积比越高;在相同变形条件下,Mn和Cr含量越高,未再结晶区域的面积比越高,再结晶抑制效果越显着。但Mn和Cr含量越高,合金中粗大的第二相增多,将导致疲劳韧性等性能下降。因此,需综合各项性能考虑Mn和Cr的添加量。(本文来源于《金属热处理》期刊2019年09期）
结晶行为论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为改善化学沉淀法对饮用水中钙硬度的去除效能,开展均相与非均相结晶去除钙硬度研究。通过投加高岭土,构建CaCO_3非均相结晶体系,对比均相与非均相结晶体系物化特性变化、结晶产物晶型和形态,探讨结晶模式对CaCO_3结晶行为的影响。结果表明:饮用水硬度去除中CaCO_3的均相结晶产物以斜方六面体方解石为主,含少量球霰石,非均相结晶产物主要是球形方解石。在较高的C/Ca值条件下,非均相结晶过程同时也伴随着均相结晶过程。非均相结晶过程可以降低CaCO_3结晶临界过饱和度S~*,加快结晶反应速率,提高Ca~(2+)去除率,但提高效果会随着C/Ca值的增加而降低。均相与非均相结晶体系的上清液pH和浊度无显着差异。水厂采用非均相结晶去除Ca硬度时,可以通过适当降低C/Ca值和采用粒径较大的矿物质作为诱导剂,分别达到降低出水pH和浊度的效果。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
结晶行为论文参考文献
[1].王必正,刘楚明,油超,万迎春.Mg-Gd-Y-Zr合金单向压缩过程中动态再结晶行为研究[J].锻压技术.2019
[2].胡明睿,聂小保,周梨,金筱英,唐韵子.饮用水钙硬度去除中CaCO_3的均相与非均相结晶行为[J].给水排水.2019
[3].余新平,潘光永,齐永杰,黄庆华,潘巧玉.17Cr2Ni2Mo齿轮用钢热变形动态再结晶行为[J].钢铁.2019
[4].朱利敏,李全安,陈晓亚,张清,王颂博.Mg-8Gd-0.5Zr合金热压缩过程中动态再结晶行为[J].材料导报.2019
[5].杨康,祝志超,张雪姣,白亚冠,聂义宏.镍基617合金的热变形和动态再结晶行为[J].材料热处理学报.2019
[6].陈军,纪兴华,吕昕晖,陈刚.AZ80镁合金热变形本构模型及动态再结晶行为研究[J].特种铸造及有色合金.2019
[7].闫文静,马卫华.聚丙烯/氧化石墨烯共混体系的结晶行为与发泡性能[J].塑料.2019
[8].程常桂,张金磊,陈赢,李阳,金焱.吹氩结晶器内钢渣界面氩气泡行为研究[J].铸造技术.2019
[9].刘鹏,周铁柱,付利国,郁炎.CuNi30Mn1Fe动态再结晶临界应变行为研究[J].材料开发与应用.2019
[10].徐义,牛魁,钟剑,许俊海,席忠民.Mn和Cr对6×××铝合金再结晶行为的影响[J].金属热处理.2019
论文知识图
