导读:本文包含了干滑动磨损论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:磨损,镀铝,纳米,合金,粉末冶金,钛合金,机理。
干滑动磨损论文文献综述
李新星,施剑峰,王红侠,韩伯群,封晶[1]（2019）在《Ti6Al4V合金干滑动磨损过程中摩擦层及摩擦氧化物的作用》一文中研究指出目的分析Ti6Al4V合金在不同滑动速度下的干滑动磨损行为及磨损特征,研究钛合金的磨损机理,并探讨干滑动磨损过程中摩擦层及摩擦氧化物的作用。方法采用销盘式摩擦磨损试验机,对Ti6Al4V合金在不同滑动速度下进行干滑动磨损实验。采用磨损率和摩擦系数表征钛合金的磨损行为,采用SEM、EDS及XRD分析磨损表面及摩擦层的形貌及成分,采用数字显微硬度仪表征摩擦层的力学性能。结果滑动速度在0.5～4 m/s范围内变化,Ti6Al4V合金的磨损率发生显着变化,尤其是在高载条件下。0.5～1.5 m/s速度范围内,磨损率较低,2.68m/s速度下,磨损率达到最高值,4m/s速度下,磨损率达到最低值。0.75m/s速度下,粘着磨损和磨粒磨损为主要磨损机理,氧化磨损为次要磨损机理;2.68 m/s和4 m/s速度下的磨损机理分别为剥层磨损和氧化轻微磨损。2.68m/s速度下的高磨损率与硬度较低的无氧化物摩擦层对应,而4 m/s速度下的低磨损率与高硬度的多氧化物摩擦层对应。结论试验条件改变,Ti6Al4V合金的磨损行为及磨损机理发生变化。不同试验条件下的磨损行为与不同的摩擦层特征相对应,当摩擦层中包含一定量的摩擦氧化物时,这种陶瓷性的摩擦层具有比基体更高的硬度,能有效保护基体,降低磨损率。(本文来源于《表面技术》期刊2019年12期）
高清远,李淑欣,苏云帅[2]（2019）在《马氏体钢干滑动磨损纳米梯度结构的形成机理研究》一文中研究指出采用SFT-2M销盘式摩擦磨损仪对马氏体钢进行干滑动磨损试验.通过扫描电镜、透射电镜和显微硬度计对滑动磨损后的显微组织进行了表征.结果表明:显微组织的变化随着接触载荷的不同,受到不同磨损机制的主导.在相对较低接触载荷下,马氏体板条在磨粒磨损机制下发生弯曲;在高接触载荷下,马氏体板条在黏着磨损机制下形成梯度结构.滑动磨损引发大量塑性变形,在材料内部产生高位错密度的几何必要边界(GNBs)和伴生位错边界(IDBs),导致层片结构的形成.随着这两种边界数量的增大,层片间距减小,晶粒被分割为更小的晶粒,最终形成纳米层片结构.(本文来源于《摩擦学学报》期刊2019年06期）
张秋阳,丁红燕,周广宏,王树奇,张临财[3]（2019）在《Fe_2O_3在钛合金干滑动磨损及摩擦层形成中的作用》一文中研究指出通过在Ti6Al4V合金滑动界面人工添加Fe_2O_3纳米颗粒及其与TiO_2、MoS_2的混合物,试图促进含Fe_2O_3摩擦层在室温下的快速形成;研究了Fe_2O_3、TiO_2、MoS_2在钛合金滑动过程中的作用,并探讨Fe_2O_3相对含量对钛合金磨损行为及磨损机制的影响。结果表明:干滑动下的Ti6Al4V合金耐磨性较差,磨面添加的TiO_2进一步加速磨损,MoS_2一定程度上降低了磨损但并不显着,而Fe_2O_3完全抑制磨损但增大了摩擦系数。高载下,富TiO_2、MoS_2颗粒并不能形成摩擦层,反而聚集在磨面犁沟或者凹坑处,而富Fe_2O_3则容易形成致密的摩擦层覆盖于磨损表面,这证实了钛合金高温耐磨性的改善是由于Fe_2O_3的出现。混合MoS_2+80%(质量分数)Fe_2O_3形成的摩擦层,兼具MoS_2的润滑性和Fe_2O_3的承载能力,给Ti6Al4V合金带来最佳的摩擦磨损性能。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年01期）
杨于标,陈荣浩,张智,王树奇[4]（2018）在《扩散退火对热浸镀铝钢组成与形貌的影响及其干滑动磨损行为研究》一文中研究指出对45钢热浸镀铝后再高温扩散退火,得到Fe–Al金属间化合物镀层,并进行销盘式干滑动摩擦磨损试验。探讨了在不同温度下扩散处理不同时间所得镀层的组成、形貌及其在不同载荷和滑动速率下的干滑动磨损行为和机理。结果表明,经1 050°C扩散退火4.5 h后的热浸镀铝层由内层Fe Al相和外层Fe_3Al相构成。热浸镀铝钢在0.75 m/s的低速下滑动时主要为磨粒磨损,磨损率很高。当滑动速率为1.50 m/s时,热浸镀铝钢主要表现为塑性变形和轻微氧化磨损,磨面生成具有保护作用的双层摩擦层,磨损率降低。当滑动速率为4.00 m/s时,磨损机制由轻微的氧化磨损转变为严重的氧化磨损,摩擦层出现较大面积剥层、裂纹和断裂,磨损率小幅升高。(本文来源于《电镀与涂饰》期刊2018年07期）
陈伟,王浩浩,郭孟蕾,姜伟,王树奇[5]（2018）在《TC4合金热浸镀铝干滑动磨损性能的研究》一文中研究指出选取TC4合金进行热浸镀铝及高温退火处理,采用SEM、XRD、EDS等微观分析手段表征了镀层形貌、物相和成分,采用销-盘式高速磨损机研究了TC4合金镀层和基体在不同速度和载荷下的干滑动磨损行为,并探讨其磨损机制。结果表明:扩散层以Ti Al3为主相,与基体结合良好,表面平整均匀。在同一载荷下,速度0.5~4 m/s时,TC4合金镀层的磨损率都要低于基体,耐磨性好。镀层和基体的磨损率均呈现出较为相似的变化趋势。0.5~0.75m/s时,磨损率先降低,之后磨损率迅速上升,2.68 m/s时达到顶值,2.68~4 m/s时磨损率再次降低。0.75 m/s时主要为粘着磨损、磨粒磨损;2.68 m/s时为剥层磨损;4 m/s时以氧化轻微磨损为主。(本文来源于《钢铁钒钛》期刊2018年01期）
池海涛[6]（2017）在《TiB_2/Al复合材料干滑动磨损行为研究》一文中研究指出在运动机械组件中,磨损是一种主要的失效形式和能源流失途径。因此高比强度、比刚度TiB_2/Al复合材料作为低摩擦、高耐磨材料已经受到了越来越多的关注。但是对于广泛的应用来说,依旧存在不小的技术挑战。一方面TiB_2/Al复合材料磨损机理还有待于进一步的揭示;另一方面,如何实现低体积分数TiB_2/Al复合材料自润滑性能仍是一个难题。为此,本文利用万能摩擦磨损试验机、激光共聚焦显微镜、聚焦离子束、扫描电子显微镜、能谱仪、透射电子显微镜和X射线光电子能谱分析等手段,系统地研究了体积分数为10%、30%和50%TiB_2/Al复合材料的磨损行为,揭示内因(体积分数)和外因(载荷、滑动速度等)对磨损性能的影响规律,分析磨损过程中基体和颗粒损伤行为和微观组织演变规律,建立TiB_2/Al复合材料磨损机制图,并在此基础上研究h-BN添加对TiB_2/Al复合材料自润滑性能的影响规律。研究了TiB_2/Al复合材料摩擦系数和磨损率,结果表明:当体积分数相同时,载荷和滑动速度会显着改变TiB_2/Al复合材料的磨损性能,随着载荷和滑动速度的升高复合材料的摩擦系数升高,磨损率降低;体积分数的增加会显着的提高复合材料的耐磨性。根据不同体积分数TiB_2/Al复合材料磨损率参数分析结果,可以将磨损分为温和磨损Ⅰ,温和磨损Ⅱ和严重磨损阶段。磨损表面的微观组织分析结果表明:体积分数、载荷及滑动速度会显着的改变磨损表面的表面层类型。磨损表面层的主要类型包括氧化层,机械混合层,摩擦层和压实层。温和磨损I阶段,随体积分数的增加,磨损表面类型由连续氧化层转变为非连续氧化层。温和磨损Ⅱ阶段,体积分数决定磨损表面层类型,体积分数为30%时,磨损表面形成机械混合层;体积分数为10%或者50%时均会形成摩擦层。严重磨损阶段,10%和50%TiB_2/Al复合材料磨损表面形成摩擦层的厚度和连续性增加;非充分的机械混合作用导致30%TiB_2/Al复合材料表面形成压实层。复合材料磨损轨道亚表层微观组织分析结果表明:氧化反应,塑性变形行为以及亚表层的断裂行为是决定亚表层结构的主要因素。氧化层的主要结构为摩擦产生的铝的氧化物及细化的Al晶粒。摩擦层的主要结构为断裂的TiB_2和Si_3N_4颗粒,由摩擦产生的铝的氧化物和严重细化的Al晶粒。当磨损表面发生充分的机械混合作用时,形成由摩擦产生的Al的氧化物、纳米TiB_2和Si_3N_4颗粒组成的机械混合层,且机械混合层的形成会推迟出现严重磨损的时间。压实层主要由磨屑压实而成,其含有大量的孔洞和裂纹。磨损表面接触应力及温度研究结果表明:复合材料亚表层发生显着断裂时,磨损机制由氧化磨损+磨粒磨损转变为黏着磨损+分层磨损为主;10%和50%TiB_2/Al复合材料发生温和磨损向严重磨损转变的主要因素是位错攀移和动态再结晶机制导致基体软化。此外,高接触应力会导致30%TiB_2/Al复合材料压实层的严重断裂,造成温和向严重磨损转变的发生,磨损机制也会变为叁体磨粒磨损。根据赫兹接触理论及Mises屈服准则,确定(TiB_2+h-BN)/Al复合材料具有自润滑性能的体积分数为20%TiB_2和10%h-BN。h-BN加入后会显着的改善TiB_2/Al复合材料的自润滑性能。与30%TiB_2/Al复合材料相比,(TiB_2+h-BN)/Al复合材料自润滑工况区间显着拓宽,实现了低速下(0.2m/s~0.8m/s)的自润滑性能。(本文来源于《哈尔滨工业大学》期刊2017-10-01）
张波,周银,黄柯植,温国红,孙浩[7]（2017）在《多层石墨烯/纳米Fe_2O_3复合材料对TC11合金干滑动磨损行为的影响》一文中研究指出钛合金综合性能优异,被广泛应用于航空航天、化工等领域,但是其耐磨性较差,又严重阻碍了它更广泛的应用。在TC11合金/GCr15钢摩擦界面添加多层石墨烯(MLG)/纳米Fe_2O_3复合材料,采用MPX-2000型摩擦磨损试验机研究了其对TC11合金磨损行为的影响,并与未添加及只添加MLG或纳米Fe_2O_3时的状况进行了对比;采用XRD,SEM,EDS等分析技术对磨损表面物相、形貌和成分进行了系统分析,并探讨了各添加物的作用机制。结果表明:在TC11合金表面添加MLG形成的摩擦层不能稳定存在,无法提高其耐磨性;添加纳米Fe_2O_3仅能在低载荷下形成稳定的摩擦层,高载荷时逐渐被破坏;添加MLG/纳米Fe_2O_3复合材料,在磨损表面形成了双层摩擦层,能起到保护基体的作用,使之磨损量显着下降,原因是MLG的润滑性与纳米Fe_2O_3承载性的协同作用。(本文来源于《材料保护》期刊2017年05期）
K.SOORYA,PRAKASH,TITUS,THANKACHAN,R.RADHAKRISHNAN[8]（2017）在《多壁碳纳米管增强铜基金属复合材料干滑动磨损行为的参数优化（英文）》一文中研究指出利用实验、统计学及人工神经网络方法研究粉末冶金法制备的多壁碳纳米管增强铜基金属复合材料的磨损行为,并探讨多壁碳纳米管含量的影响。测定和分析复合材料样品的显微硬度,设计L16正交实验,采用销盘式摩擦计测定样品的磨损量随载荷和滑动距离的变化。结果表明:铜基金属复合材料的硬度随多壁碳纳米管含量的增加而增加。Taguchi法工艺参数优化结果表明多壁碳纳米管的引入对复合材料磨损量产生较大影响。利用ANOV统计学方法分析和验证了复合材料的抗磨损性能。多壁碳纳米管含量对复合材料磨损量的影响最大(贡献率为76.48%),其次为所加载荷(贡献率为12.18%),最后为滑动距离(贡献率为9.91%)。采用具有可变隐含节点的人工神经网络模型对复合材料的磨损过程进行模拟,所得结果的平均误差(MAE)值较低,3-7-1网络拓扑结构的适应性强,所得数据可靠。人工神经网络预测值(相关系数R值为99.5%)与ANOVA统计结果吻合良好,且能用于研究各参数对多壁碳纳米管增强的铜基金属复合材料磨损行为的影响。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2017年03期）
H.M.MALLIKARJUNA,C.S.RAMESH,P.G.KOPPAD,R.KESHAVAMURTHY,K.T.KASHYAP[9]（2016）在《碳纳米管和碳化硅对铜混合纳米复合材料显微组织和干滑动磨损行为的影响（英文）》一文中研究指出研究了多壁碳纳米管和碳化硅包覆铜增强铜基混合纳米复合材料的显微组织和摩擦性能。碳纳米管含量为1%~4%,碳化硅含量固定在4%。铜杂化纳米复合材料的合成过程包含球磨、冷压、烧结,随后热压。对混合纳米复合材料进行了密度、晶粒尺寸和硬度测试。在不同载荷条件下,在销-钢盘摩擦仪上采用干滑动磨损评估纳米复合材料的摩擦性能。结果表明,与纯铜相比,混合纳米复合材料的晶粒尺寸明显减小,4%碳纳米管增强杂化纳米复合材料的显微硬度提高了80%。混合纳米复合材料中碳纳米管含量的增加导致材料的摩擦因数和磨损率降低。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2016年12期）
H.M.MALLIKARJUNA,K.T.KASHYAP,P.G.KOPPAD,C.S.RAMESH,R.KESHAVAMURTHY[10]（2016）在《多壁碳纳米管增强的Cu-Sn合金的显微组织和干滑动磨损行为（英文）》一文中研究指出通过粉末冶金技术制备多壁碳纳米管(MWCNTs)增强的Cu-Sn合金纳米复合材料。CNTs的质量分数从0以0.5%的增量逐步增加到2%,研究纳米复合材料的密度、硬度、电导率和摩擦磨损行为。结果表明:纳米复合材料的密度随CNTs含量的增加而降低;添加CNTs能显着提高纳米复合材料的硬度;相对于没有增强的合金,纳米复合材料具有低的摩擦因数和更好的耐磨性。当外加负载为5 N时,与Cu-Sn合金相比,含量为2%的多壁碳纳米管增强的Cu-Sn合金纳米复合材料的摩擦因数和磨损量分别降低了72%和68%。报道了复合材料磨损表面的磨损机理。此外,合金的电导率随CNTs含量的增加而降低。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2016年07期）
干滑动磨损论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用SFT-2M销盘式摩擦磨损仪对马氏体钢进行干滑动磨损试验.通过扫描电镜、透射电镜和显微硬度计对滑动磨损后的显微组织进行了表征.结果表明:显微组织的变化随着接触载荷的不同,受到不同磨损机制的主导.在相对较低接触载荷下,马氏体板条在磨粒磨损机制下发生弯曲;在高接触载荷下,马氏体板条在黏着磨损机制下形成梯度结构.滑动磨损引发大量塑性变形,在材料内部产生高位错密度的几何必要边界(GNBs)和伴生位错边界(IDBs),导致层片结构的形成.随着这两种边界数量的增大,层片间距减小,晶粒被分割为更小的晶粒,最终形成纳米层片结构.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
干滑动磨损论文参考文献
[1].李新星,施剑峰,王红侠,韩伯群,封晶.Ti6Al4V合金干滑动磨损过程中摩擦层及摩擦氧化物的作用[J].表面技术.2019
[2].高清远,李淑欣,苏云帅.马氏体钢干滑动磨损纳米梯度结构的形成机理研究[J].摩擦学学报.2019
[3].张秋阳,丁红燕,周广宏,王树奇,张临财.Fe_2O_3在钛合金干滑动磨损及摩擦层形成中的作用[J].稀有金属材料与工程.2019
[4].杨于标,陈荣浩,张智,王树奇.扩散退火对热浸镀铝钢组成与形貌的影响及其干滑动磨损行为研究[J].电镀与涂饰.2018
[5].陈伟,王浩浩,郭孟蕾,姜伟,王树奇.TC4合金热浸镀铝干滑动磨损性能的研究[J].钢铁钒钛.2018
[6].池海涛.TiB_2/Al复合材料干滑动磨损行为研究[D].哈尔滨工业大学.2017
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[8].K.SOORYA,PRAKASH,TITUS,THANKACHAN,R.RADHAKRISHNAN.多壁碳纳米管增强铜基金属复合材料干滑动磨损行为的参数优化（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2017
[9].H.M.MALLIKARJUNA,C.S.RAMESH,P.G.KOPPAD,R.KESHAVAMURTHY,K.T.KASHYAP.碳纳米管和碳化硅对铜混合纳米复合材料显微组织和干滑动磨损行为的影响（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2016
[10].H.M.MALLIKARJUNA,K.T.KASHYAP,P.G.KOPPAD,C.S.RAMESH,R.KESHAVAMURTHY.多壁碳纳米管增强的Cu-Sn合金的显微组织和干滑动磨损行为（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2016
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