导读:本文包含了表面层论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:表面,应力,残余,疏水,固化剂,泰勒,陶瓷。
表面层论文文献综述
张文斌,郭俊伟,葛劢翀[1]（2019）在《碲锌镉晶片研抛加工表面层损伤的研究》一文中研究指出介绍了碲锌镉晶片背面研抛机的工艺过程和原理,研究了研抛工艺中砂轮粒度、砂轮进给率、砂轮转速和工作台转速对晶片表面层损伤深度的影响。(本文来源于《电子工业专用设备》期刊2019年05期）
杜毅帆,艾超前,张瑶瑶,王伟[2]（2019）在《莫来石晶须/堇青石表面层的制备及准超疏水性能》一文中研究指出采用溶胶-凝胶法制备了硅铝混合凝胶粉体,再通过熔盐反应在堇青石陶瓷基体上生长莫来石晶须,制得莫来石晶须/堇青石表面层微结构.表征结果表明,莫来石晶须紧密生长在堇青石基体上,晶须直径为100～300 nm,长度可达几个微米.莫来石晶须表面含有大量Si—OH和Al—OH极性亲水基团,采用十二烷基叁甲氧基硅烷与活性基团间的偶联反应将非极性基团引入莫来石晶须表面,获得了静态润湿角为146°的莫来石晶须/堇青石表面层.动态润湿研究表明,合成的莫来石晶须增大了堇青石陶瓷的表面粗糙度,使亲水的莫来石晶须/堇青石表面更加亲水,而硅烷偶联剂修饰的堇青石/莫来石晶须表面则成为准超疏水表面.(本文来源于《高等学校化学学报》期刊2019年09期）
张钧城,马俊,刘琦[3]（2019）在《磺酸固化剂对球铁铸件表面层厚度影响的研究》一文中研究指出介绍了固化剂酸值对球墨铸铁件表面层厚度的影响以及造型材料S元素主要来源的试验方法,并对试验结果中不同游离硫酸与表面层厚度的关系、不同w(S)量的型砂对表面层厚度的影响以及型砂灼减量与w(S)量的关系进行了分析研究,认为影响球墨铸铁件表面层的主要原因为:(1)再生砂中w(S)量,它取决于再生砂系统的再生能力,可以用灼减量衡量和体现;(2)固化剂中w(S)量,若长期使用,影响再生砂中的w(S)量。(本文来源于《现代铸铁》期刊2019年04期）
郑孝义[4]（2019）在《铝及铝合金基体含氮电弧制备陶瓷强化表面层的组织与性能》一文中研究指出铝及铝合金具有比强度高、耐热性强和加工性能好等优点,是重要的高性能结构金属,也成为汽车轻量化优选材料,因此铝合金也是汽车工业最受欢迎的材料之一。但由于铝及其合金材料的表面硬度低、耐磨损性能差,限制了其在工程机械中的应用。氮化铝(AlN)具有高硬度、耐磨损、耐高温及较好的化学稳定性等特点,是理想的硬质涂层材料。因此,以铝合金材料为基体,采取有效手段在其表面制备含陶瓷增强相的复合表面层,力求在保持基体材料一系列优秀品质的基础上,提高表面的耐磨损性能。充分利用铝合金密度小、重量轻的优点,又可以提高零件的可靠性和使用寿命,这对于促进铝合金在机械工业中尤其是汽车行业中的应用,具有重要的理论意义和实用价值。本文采用直/交流含氮电弧氮化技术在1060纯铝、6082铝合金及Al-Si合金表面制备AlN增强表面层,并采用预敷钛合金粉末的方式,在1060纯铝表面制备含有AlN及TiN陶瓷增强相复合材料表面层,旨在研究铝及铝合金表面陶瓷增强表面层的微观结构及形成机制,揭示氮气含量及电弧电流等参数对陶瓷增强表面层微观结构及性能的影响规律。采用直流含氮电弧在1060纯铝、6082铝合金及Al-Si合金表面制备AlN增强表面层。1060纯铝和6082铝合金陶瓷强化表面层均由AlN相和α-Al固溶体相组成且微观形貌相似。根据微观结构特点,可以将陶瓷增强表面层分为中上方的AlN和α-Al固溶体交替分布的层状结构区、下方的AlN树枝晶区和底部的AlN小颗粒或柱状晶组成的过渡区叁部分。而Al-Si合金陶瓷强化表面层主要由AlN、α-Al固溶体和Si相组成。陶瓷增强表面层的微观结构由上部粗大的AlN枝晶区、中部的AlN和铝硅共晶物交替分布的层状结构区和底部细小AlN树枝晶组成的过渡区组成。铝基体直流含氮电弧制备陶瓷增强表面层主要是熔池中铝熔体通过过渡区及枝晶区AlN形成的微观通道的毛细作用向上传质,并与扩散进入熔池中的N发生氮化反应形成的。根据不同基体上陶瓷增强表面层微观结构不同的特点,提出了铝及铝合金表面直流氮电弧制备AlN增强表面层的形成机理。直流含氮电弧氮化技术能够明显提高铝及铝合金表面的硬度及抗磨损性能。1060纯铝和6082铝合金陶瓷增强表面层的硬度分布呈上凸的抛物线形状,这主要由于陶瓷强化层上部由AlN增强相和α-Al固溶体组成的层状结构,且α-Al固溶体较多,导致表层硬度低。表面层中部主要为AlN树枝晶组织,使强化层硬度提高。随着深度增加,AlN树枝晶尺寸减小,氮化层硬度逐渐降低。Al-Si合金陶瓷增强表面层外表面硬度最高,随着深度的增加硬度逐渐降低。电弧气氛中氮气含量对陶瓷增强表面层的微观组织和性能有明显影响。随着电弧气氛中氮气比例的增加,陶瓷增强表面层的平均硬度增加,耐磨性相应提高。当氮气与氩气比例为3/1时,1060纯铝陶瓷增强表面最高硬度为690HV,相对耐磨性为基体的7倍;6082铝合金陶瓷增强表面层最高硬度为400HV,相对耐磨性为基体的2倍。Al-Si合金陶瓷增强表面最高硬度665HV,抗磨损性能提高到基体的6倍。随着电弧电流由70A增大到130A,Al-Si合金陶瓷强化层中的AlN树枝晶含量先增加后下降。电弧电流为90A时,陶瓷强化层中AlN枝晶组织最多,平均硬度最高,耐磨性最好,为基体的8倍。所以在全氮气直流氮电弧氮化条件下,电弧电流为90A比较适宜。采用交流含氮电弧氮化技术,在1060纯铝和6082铝合金基体制备AlN增强表面层,表面层由AlN相和α-Al固溶体相组成。陶瓷增强表面层的微观组织比较均匀,主要由细小的AlN柱状晶和AlN小颗粒状组成的有规律重复分布的层状结构组成。随着电弧气氛中氮气比例的增加,1060纯铝基体交流氮电弧制备的陶瓷增强表面层的平均硬度和抗磨损性能都增加,当氮气与氩气比例为7/3时,相对耐磨性约为基体的1.7倍。对于6082铝合金基体交流氮电弧制备的陶瓷增强表面层,当氮气和氩气比例为1/1时,强化层的硬度较高,抗磨损性能较好,约为基体的2倍。与直流含氮电弧制备的陶瓷增强表面层相比,交流陶瓷增强表面层的厚度较小,平均硬度和耐磨性与基体相比提高幅度较小。但交流强化层的表面质量成形较好,表面层的微观组织均匀细小,在提高铝及铝合金基体表面耐磨性的同时,获得表面成形质量较好的陶瓷增强表面层,具有实用价值。采用直流电弧技术在纯铝基体预敷钛制备陶瓷增强表面层。在电弧气氛为全氩气条件下,表面层由Al-Ti化合物及Al固溶体组成,Al-Ti化合物增强相使表面层硬度平均值为232 HV,相对耐磨性高达4.56,比纯铝基体提高了四倍多。在电弧气氛中加入氮气条件下,表面层上部形成由AlN和Al固溶体组成的氮化区,在氮化区下方形成细条状的Al-Ti金属间化合物,并与一些Al固溶体共存,形成Al-Ti金属间化合物与Al固溶体混合组织区。但氮气比例提高使表面层性能降低,到氮气比例为3/12时,相对耐磨性仅为1.61。继续提高氮气比例,表面层的性能有一定回升,氮气比例达到6/12时,相对耐磨性提高到2.60。在纯铝基体预敷钛粉或钛合金粉,用双电弧熔化与氮化系统对试块进行表面处理条件下,表面层由层状氮化区、混合组织区和两区之间的过渡区域组成。层状氮化区由AlN、(Al,Ti)N和Al固溶体相组成;混合组织区由Al-Ti金属间化合物与Al固溶体组成;过渡区域由Al-Ti化合物、(Al,Ti)N、AlN和Al固溶体相组成。过渡区中高熔点的Al-Ti化合物和(Al,Ti)N及AlN相,及低熔点的Al固溶体结晶温度区间不同,呈周期性分布。纯氩气熔覆时表面层的强化相主要为高硬度的Al-Ti化合物,显微硬度最高、耐磨性最好。电弧气氛中加入少量氮气时,表面层的显微硬度和相对耐磨性下降,继续增加氮气比例,显微硬度和相对耐磨性回升。预敷钛合金粉,当氮气比例增加到7/12时,表面层的相对耐磨性高达5.16。随着电弧中氮气比例增加,表面层上部微观组织和性能随之改变。不加入氮气时以Al-Ti金属间化合物为主,其硬度高,耐磨性好,但容易出现裂纹等缺陷;加入少量氮气后,上部氮化区以AlN相为主,同时从铝基体熔池向上涌出较多Al熔体使氮化区增厚,因此硬度降低耐磨性下降;氮气比例增大,上部氮化区为AlN和较多(Al,Ti)N复合氮化物组织,Al固溶体比例下降,导致表面层硬度和耐磨性回升。所以陶瓷强化表面层的显微硬度和耐磨性均呈先下降后回升的变化。双电弧熔化与氮化系统比直流单电弧制备的表面层耐磨性有所提高。(本文来源于《吉林大学》期刊2019-06-01）
年瑞雪[5]（2019）在《靶膜材料及表面层对D-T中子管产额和靶寿命影响的研究》一文中研究指出中子管是一种小型加速器中子源,它把离子源、加速系统、靶、气压调节系统密封在一个陶瓷管内,构成一支结构紧凑的电真空器件。它是一种进行中子物理及中子应用技术研究的重要中子源,广泛应用于中子测井、爆炸物及毒品检测、辐照育种、中子照相、在线中子活化分析等领域。针对不同应用研究,需要获得高中子产额和长寿命的中子管。靶特性是中子管的重要参数之一,中子管靶由靶膜和靶衬底两部分构成,靶膜在中子管内部用来储存氚气,也是发生氘氚核反应的界面,其制作工艺、材料、厚度等因素直接决定中子管产额和寿命。钛是迄今为止发现的吸氢密度最高的单质金属,常被用作中子管靶膜材料,但单质钛作中子管薄膜材料存在固有缺陷,如单质钛金属抗溅射能力差,吸氢后塑性、柔韧性及抗拉强度下降,易出现氢脆现象,甚至在体内产生大量裂纹影响使用。针对单质金属靶材料存在的缺陷,我们向钛靶膜材料中掺杂其他金属形成合金靶材料,来提高单质金属力学性能。不仅靶膜材料会影响中子管中子产额和寿命,在中子管靶运输和贮存过程中,靶膜表面易形成氧化层,也会影响中子产额与寿命。另外,中子管离子束流中存在杂质离子,轰击靶后置换出氚气并损伤靶,也会降低中子管的产额与寿命。本文首先利用SRIM软件计算纯钛靶表面具有氧化层的中子产额,与~3He中子监测仪测得的纯钛靶中子产额进行比较,模拟结果与实验结果符合良好,证明了SRIM软件模拟本模型的可靠性,可利用其进行相关材料的开发及性能预测。之后改变入射离子能量、氧化层厚度、保护层材料、合金靶材料以及合金掺杂比例,利用SRIM研究以上条件对中子管中子产额和靶寿命的影响,结果表明合金靶材料提高靶的抗溅射能力,在靶表面镀保护层可进一步提高靶寿命,并防止靶表面氧化层的生成,获得高中子产额。最后经过大量模拟数据分析得到高产额和长寿命中子管的最佳靶设计方案。(本文来源于《东北师范大学》期刊2019-05-01）
赵蕾[6]（2019）在《铝合金预应力超声喷丸成形件表面层性能分析》一文中研究指出通过变控超声喷丸工艺参数研究有预应力下成形件表面状态、性能变化规律。结果表明:预应力对表面粗糙度影响较小;对显微硬度影响明显,成形件表面产生350μm深度的硬化层;预应力超声喷丸在成形件内部产生较大残余应力;成形件表面层半高宽增大,硬化度提高。残余应力增加、显微硬度提高及表面层显微组织细化有助于提高成形件疲劳寿命和抗腐蚀性能。(本文来源于《航天制造技术》期刊2019年01期）
张金,黄筱调,王杰[7]（2018）在《磨削参数对表面层残余应力的影响分析》一文中研究指出残余应力作为衡量磨削质量的关键指标之一,显着影响零件的表面完整性与使用性能。借助有限元软件ABAQUS,建立热力耦合仿真模型,研究不同磨削参数下表面层温度和应力分布,获得残余应力分布情况。结果表明,表面层深度方向上存在较大的温度与应力梯度,影响深度不超过1mm。随着表面层深度增加,残余拉应力逐渐减小,呈现低压应力状态,并趋于0。以45钢为试验材料,制作了嵌入热电偶的测试工装。利用切削力测量系统和热电偶测温技术,测量获得磨削力与磨削温度分布,从而验证了有限元仿真结果的可靠性。(本文来源于《组合机床与自动化加工技术》期刊2018年10期）
胡志涛,李明伟,尹华伟,刘杭[8]（2018）在《磷酸二氢钾晶体薄表面层生长动力学实时显微研究》一文中研究指出利用光学显微镜实时观测磷酸二氢钾(KDP)晶体柱面及锥面薄表面层的生长过程,测得不同过饱和度下薄表面层前端不同倾角的非正常棱边推移速度。结果表明:倾角越小,非正常棱边推移速度越慢,薄表面生长终止于其前端的正常棱边处;随着过饱和度的增大,非正常棱边推移速度线性增加。计算得到柱面及锥面薄表面层前端非正常棱边推移动力学系数,由于Eslice(010)> Eslice(101),因而柱面薄表面层的生长动力学系数大于锥面。建立了基于非奇异面上台阶生长机制下的薄表面层生长体扩散模型。应用该模型解释了薄表面层生长速度随其厚度及前端非正常棱边倾角的变化关系,并讨论了溶液流动对薄表面层生长的影响。结果发现薄表面层生长存在一个使其以恒定厚度向前推移的临界厚度。(本文来源于《材料导报》期刊2018年18期）
韩国文[9]（2018）在《泰勒冻结假设在近中性大气表面层的适用性研究》一文中研究指出高雷诺数壁湍流是自然界和工业界最常见的一种流动状态。大气表面层观测提供了一种获得高雷诺数流动的有效途径,并且目前通过大气表面层观测能获得陆地上最高雷诺数壁湍流流动(Guala et al.2006;Marusic et al.2010)。由于野外流向观测很困难,因此目前大多数学者采用泰勒冻结假设估计大气表面层湍流结构的流向特征。然而泰勒冻结假设在大气表面层的适用性还有待进一步研究。为此本文采用青土湖野外观测列阵(简称“QLOA”)的流向列阵实现了大气表面层流向多点同步测量,并通过不同流向位置处的高质量多点同步数据对近中性大气表面层对数区中下部泰勒冻结假设适用性进行了研究。此外本文还分析了造成泰勒冻结假设适用性下降的原因,并对泰勒冻结假设在近中性大气表面层估计流向速度空间互相关函数和大尺度相干结构平均流向尺度方面进行了修正。本文得到的主要结果有:1)首次直接测量了近中性大气表面层大尺度相干结构平均流向尺度,此外还直接测量了近中性大气表面层流向速度空间互相关函数,流向速度时空互相关函数和流向速度二阶结构函数;2)通过对比实测结果与采用泰勒冻结假设估计结果的差异检验了近中性大气表面层泰勒冻结假设适用性。结果表明采用泰勒冻结假设会低估近中性大气表面层对数区中下部大尺度相干结构流向尺度15±6%。并且采用泰勒冻结假设估计的流向速度空间互相关函数与实测结果在互相关函数尾部存在明显差异。此外在近中性大气表面层对数区中下部,通过泰勒冻结假设估计的流向速度功率谱k_x~(-1)谱区可能不准确。相反,采用流向速度二阶结构函数惯性区对数标度关系可以间接证明近中性大气表面层对数区中下部存在k_x~(-1)谱区。尽管椭圆模型通过考虑湍流结构变形对泰勒冻结假设进行了修正,但是采用基于均匀剪切流动通过理论推导获得的对流速度和变形速度(也称下扫速度),由椭圆模型估计的流向速度时空互相关函数与实测结果依然存在很大差异;3)通过考虑大气表面层湍流结构变形对椭圆模型在近中性大气表面层的应用进行了修正。此外本文还提出了一种通过考虑不同尺度湍流结构迁移速度修正泰勒冻结假设的方法,通过该方法可以更加准确地获得近中性大气表面层流向速度空间互相关函数和大尺度相干结构平均流向尺度。(本文来源于《兰州大学》期刊2018-09-01）
汤静弟[10]（2018）在《表面层用断级配橡胶沥青混合料与SMA混合料比较研究》一文中研究指出简要介绍了断级配橡胶沥青混合料技术,并进行了断级配橡胶沥青混合料设计、性能试验与造价分析,并与当前常用的SMA混合料进行了性能与造价比较。分析表明橡胶沥青混合料各项性能均优于改性沥青SMA混合料,而造价则略有增加。因此,在工程造价增加并不显着的条件下,采取橡胶沥青混合料替代SMA混合料,具有良好的技术环保优势。(本文来源于《城市道桥与防洪》期刊2018年08期）
表面层论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用溶胶-凝胶法制备了硅铝混合凝胶粉体,再通过熔盐反应在堇青石陶瓷基体上生长莫来石晶须,制得莫来石晶须/堇青石表面层微结构.表征结果表明,莫来石晶须紧密生长在堇青石基体上,晶须直径为100～300 nm,长度可达几个微米.莫来石晶须表面含有大量Si—OH和Al—OH极性亲水基团,采用十二烷基叁甲氧基硅烷与活性基团间的偶联反应将非极性基团引入莫来石晶须表面,获得了静态润湿角为146°的莫来石晶须/堇青石表面层.动态润湿研究表明,合成的莫来石晶须增大了堇青石陶瓷的表面粗糙度,使亲水的莫来石晶须/堇青石表面更加亲水,而硅烷偶联剂修饰的堇青石/莫来石晶须表面则成为准超疏水表面.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
表面层论文参考文献
[1].张文斌,郭俊伟,葛劢翀.碲锌镉晶片研抛加工表面层损伤的研究[J].电子工业专用设备.2019
[2].杜毅帆,艾超前,张瑶瑶,王伟.莫来石晶须/堇青石表面层的制备及准超疏水性能[J].高等学校化学学报.2019
[3].张钧城,马俊,刘琦.磺酸固化剂对球铁铸件表面层厚度影响的研究[J].现代铸铁.2019
[4].郑孝义.铝及铝合金基体含氮电弧制备陶瓷强化表面层的组织与性能[D].吉林大学.2019
[5].年瑞雪.靶膜材料及表面层对D-T中子管产额和靶寿命影响的研究[D].东北师范大学.2019
[6].赵蕾.铝合金预应力超声喷丸成形件表面层性能分析[J].航天制造技术.2019
[7].张金,黄筱调,王杰.磨削参数对表面层残余应力的影响分析[J].组合机床与自动化加工技术.2018
[8].胡志涛,李明伟,尹华伟,刘杭.磷酸二氢钾晶体薄表面层生长动力学实时显微研究[J].材料导报.2018
[9].韩国文.泰勒冻结假设在近中性大气表面层的适用性研究[D].兰州大学.2018
[10].汤静弟.表面层用断级配橡胶沥青混合料与SMA混合料比较研究[J].城市道桥与防洪.2018
论文知识图
