导读:本文包含了真空热轧论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:真空制坯轧制复合,钛,钢复合板,电子束焊接,组织
真空热轧论文文献综述
骆宗安,杨德翰,谢广明,曾周燏,王明坤[1]（2019）在《真空制坯热轧钛/钢复合板工艺及性能》一文中研究指出钛/钢复合板的需求量日益增多,真空制坯热轧复合法(VRC)是制备高性能钛/钢复合板的有效工艺。介绍了钛/钢复合板制备工艺的国内外现状和工艺特点。依托863重点项目"钛/钢复合板研究与生产技术开发"和十叁五重大课题"容器板轧制复合原理与关键技术",利用真空制坯热轧复合法(VRC)在实验室和钢厂进行了一系列钛/钢复合板的轧制试验,对复合板的界面组织与力学性能进行了分析。实验室制备的钛/钢复合板,界面生成了明显的TiC层,未发现氧化物等杂质,断口有大量韧窝生成,复合界面平均拉剪强度达到了230 MPa。钢厂试生产的钛/钢复合板,宽幅达到3 500 mm,界面生成连续的β-Ti层,拉剪断口未检测到氧化物,拉伸、冲击、弯曲等力学性能均满足国家标准,剪切强度均在196 MPa以上,已达国内领先水平。(本文来源于《钢铁研究学报》期刊2019年02期）
郭秀斌,张心金,祝志超,李晓,刘会云[2]（2018）在《真空热轧耐磨复合板的组织及性能研究》一文中研究指出利用真空制坯热轧复合法成功制备耐磨复合板,其复合界面结合良好,没有明显的裂纹或未结合点,且在复合界面处形成两侧金属共有的再结晶晶粒,复合界面较为干净,仅在两侧金属共有的晶粒内部存在少量弥散分布的颗粒状细小Si-Mn氧化物。耐磨复合板复合界面的剪切强度大于380MPa,抗剪切性能良好,经过行热处理后,复合界面的剪切强度稍有提高,但对基层钢板的强度、塑性及韧性影响较大。热处理后复合板耐磨层表面布氏硬度达到400HB,满足国标对NM360要求。(本文来源于《一重技术》期刊2018年04期）
付一峰[3]（2018）在《粉末包套真空热轧制备高硼不锈钢复合板的工艺基础研究》一文中研究指出随着我国核电能源产业的飞速发展,从反应堆卸出的高放射性乏燃料的后续处理问题变得日益重要。在众多屏蔽材料中,高硼不锈钢不仅能作为屏蔽材料也能作为结构材料,因此在离堆中间贮存中获得广泛使用。常见的高硼不锈钢制备工艺为粉末冶金法和传统熔铸法。由于热加工过程中难以避免生成低熔点共晶硼化物,导致材料塑性、韧性急剧下降,解决高硼不锈钢难加工的问题已成为当下迫在眉睫的事情。针对上述问题,本文提出粉末包套真空热轧复合法,制备出兼具中子屏蔽能力且力学性能优良的高硼不锈钢复合板。本文设计了一种真空加压烧结装置,在Gleeble-3500热模拟试验机上进行粉末烧结致密化模拟试验。在温度1100°C应变速率10s~(-1)条件下,研究了不同压下量对致密化的影响以及真空度对复合界面的影响。研究发现变形量在60%时烧结体相对密度达到98%。真空度越高,复合界面氧化越少,结合强度更好。当真空度为5Pa或更高时,复合界面发生了良好的冶金结合,无气孔夹杂等缺陷。参考模拟试验数据,制订了实际可行的粉末包套真空热轧工艺参数。为得到芯层厚度:覆层厚度=4:1的复合板,设计合理的包套尺寸,经后期试验检验,实际结果跟预期结果接近。使用真空钎焊炉,在1130°C真空度2.2×10~(-2)Pa的环境下焊封包套。之后采用多道次小变形量的方法将包套锻轧成厚度为3mm的薄板。对复合板进行1050°C1h的固溶处理。通过粉末包套真空热轧复合法制备的高硼不锈钢复合板,其复合界面实现了冶金结合,硼化物呈小尺寸颗粒均匀分布在晶界上,大力改善了高硼不锈钢复合板力学性能。检测了芯材成分与304B7A接近的复合板的力学性能,其中复合板的屈服强度超过美国ASTM A887-89标准的技术要求,伸长率是304B7A高硼不锈钢板的1.7倍。本文提出粉末包套真空热轧制备高硼不锈钢复合板的思路,并进行了工艺基础研究,能对我国高硼不锈钢的设计和生产提供理论依据和技术指导,具有重要的实际工程意义。(本文来源于《燕山大学》期刊2018-05-01）
成慕华,黄庆学,赵广辉,马立峰[4]（2017）在《压下率对真空热轧NM360/Q345R复合板微观组织和拉伸断口的影响》一文中研究指出采用真空热轧法轧制NM360/Q345R复合板,借助光学显微镜、扫描电镜和元素能谱分析等手段,对压下率分别为30%、50%、70%和80%时的复合板进行了界面微观组织和拉伸断口分析.结果发现:复合界面平直,耐磨钢侧发生明显的脱碳现象,随着压下率增加,脱碳层厚度减小;当压下率为30%和50%时,界面附近有长条状或黑色点状夹杂物,经EDS分析为Mn和Si的氧化物,这些夹杂物的存在对界面结合质量有严重影响,拉伸断裂后复合界面出现明显的分层开裂;当压下率达到70%时,界面结合紧密,未发现孔洞和裂纹,断裂面上有大量明显韧窝,拉伸断口为典型韧性断裂方式.(本文来源于《材料与冶金学报》期刊2017年04期）
孙启昆[5]（2017）在《真空热轧不锈钢复合板生产技术研究》一文中研究指出上世纪九十年代,爆炸复合板开始在石化行业上大批应用,在压力容器行业处于垄断地位。近十年,随着国内轧机的装备水平和自动控制水平不断提高和真空制坯及轧制工艺的不断完善和发展,轧制复合板在结合强度、结合率、材料均匀性等方面的取得了长足的进步。2016年初我公司为宁波中石化俄气项目成功交付A516Gr70-410复合板,性能明显高于爆炸复合板。鉴于此,宁波中石化、上海特种设备检测研究院及我公司共同立项,进行轧制复合板在压力容器上应用的研究。本文采用轧制Q345R-316L复合板作为研究课题,试制产品经过质量检验及性能测试,质量性能优良,并通过了容标委认证。本文对316L不锈钢材料做晶间腐蚀敏感性试验、316L不锈钢及Q345R在高温下的变形抗力试验、Q345R和316L热膨胀系数试验,为复合板生产工艺的制定提供理论依据;对影响复合板界面结合强度的因素进行分析,根据分析结论和材料特性试验结果制定复合板生产的工艺流程、生产过程质量控制项目、加热、轧制和热处理工艺制度,并组织试生产。通过对试生产的Q345R-316L复合板两个厚度规格复合板进行探伤机厚度检测、组织及界面夹杂分析和力学性能分析,复合板的复合效果良好,探伤满足RI级要求,剪切强度稳定的高于NB/T47002等标准要求,180°内外弯曲均无裂纹和分层;不锈钢复层厚度分布均匀,厚度公差可控制在±0.25mm;基层与复层力学性能优良,均满足各自标准要求;复层316L具有良好的耐蚀性能。对(13+3)mm厚的Q345R-316L复合板进行了角接和对接两种形式的焊接试验,研究通过观察焊接接头的金相组织、测量接头的化学成分对其组织进行了分析,检测焊接接头的硬度分布、拉伸弯曲性能及冲击性能满足标准要求。(本文来源于《燕山大学》期刊2017-05-01）
王小兵,刘润生,任连保,刘继雄,田春亚[6]（2015）在《真空热轧制电厂脱硫用钛钢复合板研究》一文中研究指出火力电厂烟囱内衬湿法脱硫用薄复层(1.2 mm)钛钢复合板采用爆炸轧制法生产已12年,受成本上升、爆炸环境、技术扩散等因素影响,优势不再明显。采用新的真空热轧制法,通过对组坯方式、隔离剂、真空检漏、加热温度、轧制工艺及力学性能和复合界面进行研究,在宝钛集团宽厚板公司3.3 m四辊可逆式热轧机批量化生产出符合GB/T8547—2006 R2、规格为1.2/(6~20)mm×2000 mm×(8000~17000)mm电厂烟囱脱硫用薄复层钛钢复合板,实现厂房生产线连续生产,即环保又不受天气影响,以低成本及高生产率提升了核心竞争力。(本文来源于《金属世界》期刊2015年06期）
赵佳祥[7]（2015）在《真空制坯热轧复合法制备钛/钢复合板的组织与性能研究》一文中研究指出钛及钛合金具有优良的耐腐蚀性能,但是成本较高,Q345R钢是常用的结构材料,具有良好的综合性能,且成本较低。钛/钢复合板集成了钛层优良的耐蚀性能和碳钢层的高强度和塑性,可以适应大部分钛合金的工作环境并且拥有比钛合金更好的强度和塑性,最重要的是成本大幅下降。随着我国钛/钢复合板制造技术的逐步提高及生产工艺的不断改进,钛/钢复合板的应用范围将会越来越广,在复合材料中所占比例越来越重要。目前国内主要采用爆炸复合方式生产钛/钢复合板,效率低,污染大;而真空制坯热轧复合法有着生产效率高、环境污染小、界面结合强度高等诸多优点,在国际上已经成为了钛钢复合板的主流生产方法。因此,国内急需研究、完善我国自主知识产权的真空制坯热轧复合法制备钛钢复合板的技术。本文对不同工艺的真空制坯热轧复合方法生产钛/钢复合板的组织与性能进行了研究,选择无夹层、添加Fe夹层热轧复合和添加Ni夹层热轧复合叁种方案,分别研究不同表面处理方式、不同轧制温度下钛/钢复合板的组织与性能,并对钛在外侧包覆钛/钢复合板进行了组织与性能的研究,得出如下结论:(1)钛与钢无夹层真空制坯热轧复合时,不同的表面处理方式下表面微观组织差异较大。采用带水砂带机处理的表面无明显凹凸,平直度较好,氧化物处理较干净,界面结合强度最高,850℃下平均剪切强度可以达到239MPa。(2)钛钢界面生成的TiC层可以有效减少界面脆性金属化合物和Ti-Fe脆性化合物的生成,因此连续均匀一定厚度的TiC层可以提升界面的结合强度。β-Ti具有良好的强韧性,是理想的界面生成物,β-Ti及TiC随温度升高而增多,但是温度升高界面的金属氧化物也同时增多,影响界面结合强度。900℃轧制时界面的结合强度最高,平均剪切强度可以达到268MPa。钛/钢复合板的断裂几乎全部为脆性断裂,断口的撕裂状形貌越明显,剪切的强度越高。(3)真空制坯热轧复合加入Fe夹层时并没有显着提升界面的力学性能,界面的结合强度小幅增长。加入Fe夹层有效抑制了 C元素的扩散,断口出现少量韧窝,断裂为脆性断裂和韧性断裂。加入Ni夹层进行真空制坯热轧复合时,Ti和Ni生成脆性的金属化合物,极大降低了界面的结合强度。(4)钛在外侧包覆钛/钢复合板强度低于钢在外侧包覆钛/钢复合板,界面密封性较差导致界面结合强度较低,并且强度随着温度的升高而明显下降。钛在焊接时内部出现了气孔、咬边等问题导致界面密封性较差。防止钛产生焊接气孔及咬边可以适当减少焊接速度,控制焊接电流,保证焊接热输入量不能过大。(本文来源于《东北大学》期刊2015-06-01）
马兴旺[8]（2015）在《真空热轧复合不锈钢/管线钢复合板的工艺研究》一文中研究指出随着能源需求的日益增长,输油管线的腐蚀问题变得十分突出。由于普通低合金钢管防腐性能低,而耐腐蚀合金管材价格又十分昂贵,迫切需要找到一种新材料来进行替代。耐蚀合金复合管的发明便有效地解决了这种难题,不仅提升了管材的耐蚀能力,还使低合金钢优异的机械性能得以延续。由于减少了耐蚀合金的使用量,极大降低了输油管线运行成本。本文采用真空热轧复合工艺制备不锈钢/管线钢复合板,为企业生产复合管材提供性能优异的复合板坯。本文主要研究了真空复合工艺中的表面处理工艺、控轧控冷工艺,以及Fe、Ni中间层对复合板组织性能的影响。最终为现场企业建立了不锈钢/管线钢的真空制坯轧制复合生产工艺路线,具体得到以下结论:(1)钢丝刷打磨处理不能完全去除界面氧化层。混合酸酸洗和砂带磨削处理能够完全去除界面氧化层,可以减少热轧复合后界面夹杂物的数量,有效地提高界面结合强度。界面仅存在极其少量的AI-Si-Mn复合氧化物。(2)随压下率增大,界面实现了更充分有效的结合,界面处夹杂物被细化,因此提高了界面结合强度。采用控制冷却工艺可以使X65管线钢组织转变为细小铁素体与粒状贝氏体,提升其力学性能。(3)压下率和冷却工艺对316L不锈钢的晶间腐蚀性产生影响。随压下率增大,316L不锈钢侧晶间腐蚀严重;通过轧后控冷可使316L不锈钢在敏化区停留时间变短,晶间腐蚀减轻。(4)添加Fe、Ni中间层后,X65管线钢与316L不锈钢实现了优异的冶金结合。对于晶间腐蚀,Fe中间层未能阻止316L不锈钢中元素向X65管线钢扩散,316L不锈钢依然出现晶间腐蚀,界面的结合强度略有降低。Ni中间层不仅抑制了 316L不锈钢中P元素向X65管线钢扩散,使316L不锈钢耐晶间腐蚀性能得到提高,还提高了界面的结合强度。(5)企业通过真空热轧复合工艺制备的316L/X65复合板的界面结合强度,X65基层与316L复层的力学性能及316L复层耐晶间腐蚀性能均满足技术目标,说明设计的不锈钢/管线钢热轧复合工艺合理。(本文来源于《东北大学》期刊2015-06-01）
赵东升,闫久春,刘玉君,纪卓尚[9]（2014）在《采用铌中间层的钛合金与不锈钢的真空热轧连接界面的显微组织及性能(英文)》一文中研究指出进行了钛合金与不锈钢采用铌中间层的真空热轧连接实验,分析了连接界面的显微组织及性能。结果表明,采用铌中间层能够明显提高接头的塑性。当压缩率为25%,轧制速度为38 mm/s,热轧温度为800°C和900°C时,不锈钢与铌的连接界面没有明显的金属间化合物层;当热轧温度为1000°C和1050°C时,不锈钢与铌连接界面形成Fe-Nb金属间化合物层,并且当热轧温度为1050°C时在金属间化合物层与不锈钢之间出现开裂。铌与钛合金连接界面的扩散层厚度随着热轧温度的升高而增大。热轧温度为900°C的连接接头的拉伸强度可达~417.5MPa,拉伸试样断裂于铌中间层,断口呈塑性断裂特征。热轧温度为800°C的热轧过度接头分别与钛合金和不锈钢进行TIG焊接,TIG焊后热轧过度接头的拉伸强度可达~410.3 MPa,拉伸试样断裂于铌中间层,断口呈塑性断裂特征。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2014年09期）
杨阳[10]（2014）在《真空制坯热轧复合法制备45钢、E690钢特厚复合板的工艺研究》一文中研究指出在现代工业化进程中,特厚钢板在我国基础结构建设项目和大型装备制造业中市场需求量比较旺盛,在钢铁行业不景气的情况下,特厚板的生产和供应仍能为企业带来可观的经济效益。真空制坯热轧复合法制备特厚钢板作为一种低成本、高品质、环境友好型的制备技术被众多企业所推崇。目前已有多家钢铁企业应用真空制坯热轧复合法制备特厚钢板。然而由于高碳当量的钢种在采用真空电子束焊机焊接时会出现裂纹和缺陷,无法保证复合界面始终处于一个高真空的状态下等技术原因,其产品只限于低碳钢领域。在高强度、高等级、高技术含量和高附加值品种的特厚板逐渐成为钢厂的主打产品的趋势下,开发碳当量较高和合金元素含量较高的钢种特厚板制备技术显得尤为重要。本文通过“南钢特厚坯制备技术装备和工艺开发研究”项目中对碳当量较高的钢种45钢和合金元素含量较高的钢种E690钢在真空制坯热轧复合法制备特厚板过程中的工艺进行研究,解决了真空电子束焊接时焊缝强度不达标的问题；得出了能有效提高E690钢特厚板力学性能的TMCP工艺。最终得出以下结论：(1)45钢、E690钢真空电子束焊接过程中出现的贯穿裂纹可以通过调节焊接参数消除,焊缝组织中粗大的柱状晶和脆性组织不能通过调整焊接参数消除,这些组织导致坯料轧制时开裂。焊缝中添加金属填充物后合理设置焊接参数可以有效防止裂纹和缺陷的产生,改善焊接接头的脆性,得到满足轧制要求的焊接接头。(2)45钢在直接焊接时焊缝区的组织为脆而硬的针状马氏体组织,加入金属填充物后,焊缝组织逐渐向板条状马氏体转变,在此基础上合理设置焊接参数,焊缝中生成以珠光体为主含有少量板条状马氏体的组织,焊接组织均匀、无缺陷、无裂纹。E690钢在直接焊接时焊缝区的组织为硬度较高的马氏体和贝氏体组织,焊缝强度低,加入金属填充物后,焊缝组织逐渐向板条状贝氏体转变,在此基础上合理设置焊接参数,焊缝组织以板条状贝氏体为主含有少量铁素体的组织,焊缝组织硬度得到了降低,无缺陷、无裂纹。(3)利用真空制坯热轧复合法制备45钢、E690钢特厚复合钢板,特厚板试样界面结合性能优良。在压下率超过30%的情况下,界面结合强度不低于基体强度；随着压下率的增加,特厚板Z向抗拉强度、延伸率和断面收缩率都逐步提高,拉伸断口均位于基体上,界面夹杂物逐渐被碾碎直至消失。(4)E690钢通过控制终轧温度可以明显细化奥氏体组织晶粒,采用TMCP工艺可以显着提高E690特厚钢板力学性能,改变组织结构,使钢板组织性能朝着预期的方向发展。(本文来源于《东北大学》期刊2014-06-01）
真空热轧论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
利用真空制坯热轧复合法成功制备耐磨复合板,其复合界面结合良好,没有明显的裂纹或未结合点,且在复合界面处形成两侧金属共有的再结晶晶粒,复合界面较为干净,仅在两侧金属共有的晶粒内部存在少量弥散分布的颗粒状细小Si-Mn氧化物。耐磨复合板复合界面的剪切强度大于380MPa,抗剪切性能良好,经过行热处理后,复合界面的剪切强度稍有提高,但对基层钢板的强度、塑性及韧性影响较大。热处理后复合板耐磨层表面布氏硬度达到400HB,满足国标对NM360要求。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
真空热轧论文参考文献
[1].骆宗安,杨德翰,谢广明,曾周燏,王明坤.真空制坯热轧钛/钢复合板工艺及性能[J].钢铁研究学报.2019
[2].郭秀斌,张心金,祝志超,李晓,刘会云.真空热轧耐磨复合板的组织及性能研究[J].一重技术.2018
[3].付一峰.粉末包套真空热轧制备高硼不锈钢复合板的工艺基础研究[D].燕山大学.2018
[4].成慕华,黄庆学,赵广辉,马立峰.压下率对真空热轧NM360/Q345R复合板微观组织和拉伸断口的影响[J].材料与冶金学报.2017
[5].孙启昆.真空热轧不锈钢复合板生产技术研究[D].燕山大学.2017
[6].王小兵,刘润生,任连保,刘继雄,田春亚.真空热轧制电厂脱硫用钛钢复合板研究[J].金属世界.2015
[7].赵佳祥.真空制坯热轧复合法制备钛/钢复合板的组织与性能研究[D].东北大学.2015
[8].马兴旺.真空热轧复合不锈钢/管线钢复合板的工艺研究[D].东北大学.2015
[9].赵东升,闫久春,刘玉君,纪卓尚.采用铌中间层的钛合金与不锈钢的真空热轧连接界面的显微组织及性能(英文)[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2014
[10].杨阳.真空制坯热轧复合法制备45钢、E690钢特厚复合板的工艺研究[D].东北大学.2014