导读:本文包含了动态有限元分析论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:高速重载轴承,塑性变形,显式动力学,有限元
动态有限元分析论文文献综述
卢黎明,谷开,唐俊涛,李中豪,李夫[1]（2019）在《高速重载滚滑轴承动态有限元对比分析》一文中研究指出针对高速重载工况下圆柱滚子轴承容易发生启动困难和滚子运行卡死现象,以新型滚滑轴承和圆柱滚子轴承为研究对象,考虑重载情况下材料的塑性变形,建立轴承的全柔性接触非线性有限元模型,仿真分析了两类轴承启动过程和稳态运转过程中内部动态应力的变化特点和规律。结果表明:高速重载工况下圆柱滚子轴承启动应力高,运行过程中容易出现滚子卡死现象,而滚滑轴承启动应力低,运行平稳,应力分布均匀,具有更好的动态性能;滚滑轴承内圈平均应力大于滚子轴承内圈平均应力;由于滚子与滑块的协同承载作用,使得滚滑轴承的滚子应力水平下降,提高了滚子的疲劳寿命。(本文来源于《组合机床与自动化加工技术》期刊2019年07期）
胡双平[2]（2018）在《地连墙施工动态有限元分析》一文中研究指出基于midas. NX建立叁维有限元模型,将各工况下的地下水位状况进行动态导入,并考虑了地连墙施工过程中周围土体的二次卸载,从而进一步对地连墙施工动态进行模拟,实现了地铁深基坑地连墙工程施工动态的有限元分析。(本文来源于《山西建筑》期刊2018年33期）
孙双双,武丹,刘冬迪[3]（2018）在《内嵌伪弹性形状记忆合金纤维的复合材料空心梁动态有限元分析》一文中研究指出以内嵌伪弹性形状记忆合金(SMA)纤维的复合材料空心层合梁为研究对象,基于经典层合梁理论和有限元法,在考虑SMA的相变特性、材料非线性与基体变形相互耦合的基础上,按照虚功原理建立了SMA混杂复合材料空心层合梁的运动方程,并用Newmark积分法和牛顿迭代法对运动方程进行了数值求解,研究了SMA混杂复合材料空心层合梁的振动特性,分析了SMA对复合材料层合梁的振动抑制效果,讨论了温度、结构阻尼对空心层合梁动态响应的影响规律.结果表明:同一时刻下内嵌SMA纤维的空心层合梁自由端挠度较未嵌SMA纤维时的挠度明显降低;伪弹性SMA纤维在较高的温度下能更好地实现对层合梁的振动抑制;伪弹性SMA纤维对层合梁的振动抑制效果明显优于结构阻尼对层合梁的振动抑制效果.(本文来源于《上海交通大学学报》期刊2018年07期）
刘源,马鹏,张学玲[4]（2018）在《装配式公路钢桥结构静、动态有限元分析》一文中研究指出为精确计算装配式公路钢桥的静、动态力学特性,利用有限元方法对钢桥结构进行分析。先建立装配式钢桥结构模型,然后基于静力学、振动理论和有限元方法对其进行结构力学性能仿真,并比较不同拼组方式下钢桥的力学性能,为装配式公路钢桥的使用提供指导和参考依据。(本文来源于《军事交通学院学报》期刊2018年02期）
刘源,张学玲[5]（2017）在《全方位移动升降机结构静、动态有限元分析》一文中研究指出为精确计算升降平台的静、动态力学特性,利用有限元方法对设计的升降机框架进行分析。首先根据技术指标建立升降机结构模型,然后基于静、动态振动理论和有限元方法对其进行结构力学性能仿真,并比较铝合金和钢两种材料升降机的力学性能。通过静态和动态有限元计算结果比较得出:钢材料升降机在相同载荷下变形要小于铝合金材料,动态固有频率也要比铝合金升降机稍高,且振动变形量要小很多。(本文来源于《军事交通学院学报》期刊2017年05期）
张烈辉,张芮菡,蒋和煦,孔玲,佘娟[6]（2016）在《低渗透复合油藏压力动态有限元理论分析》一文中研究指出低渗透油藏非均质性较强,孔渗物性差,往往需要通过油藏增产改造获得工业产能。基于非均质油藏生产开发实践,以实验测试得到附加阻力梯度与驱替压力梯度和流体流度关系式为基础,建立了低渗透复合油藏附加阻力梯度渗流模型,并采用有限元解法对该非线性模型进行求解,得到了井底压力动态的数值解。研究结果表明,复合油藏区域间物性差异对井底压力动态影响显着;附加阻力梯度的存在,使得压力及压力导数曲线在径向流阶段逐步上翘,但上翘幅度小于传统的拟启动压力梯度模型。(本文来源于《西南石油大学学报(自然科学版)》期刊2016年04期）
詹大桂,纪弘祥[7]（2016）在《1270四辊冷轧机止推轴承动态有限元分析》一文中研究指出综合考虑1270可逆冷轧机止推轴承轴向载荷及转速的影响,应用SolidWorks软件建立了止推轴承多体动力接触模型,利用ABAQUS有限元软件对其进行完全耦合热应力分析,在没有定量的理论值的条件下,定性分析了轧机运行时轴向力与轴承温升的相互影响,以及此时止推轴承在常载和重载条件下摩擦热对轴承应力应变的影响。研究表明,ABAQUS是分析轴承运转过程动力接触问题十分有效的工具,所得出的结论对同类型其它轧机的设计有一定的指导意义。(本文来源于《冶金设备》期刊2016年03期）
姬林松[8]（2016）在《不同型号膝关节PS型假体匹配的叁维动态有限元分析》一文中研究指出[目的]探讨基于CT及MRI二维图像构建膝关节仿真叁维有限元模型的可行性,并通过计算机对仿真叁维模型截骨,虚拟人工膝关节置换术,采用叁维动态有限元方法分析PS型固定与旋转平台假体型号不同时膝关节假体接触应力变化,为临床应用提供理论依据。[方法]1.对9名正常成年人分别行双膝关节MRI扫描及双下肢全长CT扫描,获取二维图像。将图像以DICOM格式导入医学有限元仿真软件Mimics 16.0,重建出包含骨、软骨、半月板、韧带、肌腱的膝关节仿真数字化模型及双下肢全长叁维数字模型。2.分别选取5套Depuy PS型固定与旋转平台人工膝关节假体,通过激光扫描获取膝关节假体的点云数据,将假体点云数据以STL文件导入Geomagic Studio 12逆向工程软件建立固定与旋转平台人工膝关节假体几何模型。在叁维数字模型上按照全膝关节置换操作标准进行虚拟截骨,选择不同型号的PS型膝关节假体按照全膝置换操作标准对截骨后叁维模型进行假体安装。通过对叁维模型进行网格划分,定义膝关节各部位材料属性,确定膝关节动态坐标系、加载载荷及边界条件,建立叁维动态有限元模型。3.虚拟膝关节固定平台不同假体型号配对的模型,实验组A(F>T)分别用2号股骨假体装配1.5号胫骨假体、3号股骨假体装配2.5号胫骨假体、2.5号股骨假体装配2号胫骨假体,实验组B(F<T)用2号股骨假体装配2.5号胫骨假体、2.5号股骨假体装配3号胫骨假体、3号股骨假体装配4号胫骨假体。对照组C(FdT)用2号股骨假体装配2号胫骨假体、2.5号股骨假体装配2.5号胫骨假体、3号股骨假体装配3号胫骨假体。通过Abaqus软件计算并分析膝关节置换术后0。、30。、60。、90。、120。屈曲时叁维动态有限元模型假体接触的生物力学特性,对不同组间假体接触的应力峰值用SPSS 19.0软件进行统计学分析。检验水准a=0.05。4.虚拟膝关节旋转平台不同假体型号配对的模型,实验组A(F>T)分别用3号股骨假体装配2.5号胫骨假体、2.5号股骨假体装配2号胫骨假体、2号股骨假体装配1.5号胫骨假体,实验组B(F<T)用2号股骨假体装配2.5号胫骨假体、2.5号股骨假体装配3号胫骨假体、3号股骨假体装配4号胫骨假体。对照组C(F-T)用2号股骨假体装配2号胫骨假体、2.5号股骨假体装配2.5号胫骨假体、3号股骨假体装配3号胫骨假体。通过Abaqus软件计算并分析膝关节置换术后0。、30。、60。、90。、120。屈曲时叁维动态有限元模型假体接触的生物力学特性,对不同组间假体接触的应力峰值用SPSS 19.0软件进行统计学分析。检验水准a=0.05。[结果]1.PS型固定平台及旋转平台膝关节置换术后在受力屈曲运动过程中,无论是高分子聚乙烯垫片内侧或者外侧,在膝关节屈曲0°到90°过程中,应力值随着屈曲度数增大逐渐增大,到90。时增至最大值。2.PS型固定平台股骨与胫骨型号相同的叁维模型后在受力屈曲运动过程中,聚乙烯垫片内外侧应力峰值统计分析结果显示：高分子聚乙烯垫片内外侧应力峰值对比(p<0.05),高分子聚乙烯垫片内侧应力峰值大于外侧应力峰值。3.当PS型固定平台膝关节置换术后模型在受力屈曲运动至0°、30°、600、90。、120。时,股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)聚乙烯垫片内侧应力峰值与股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)及股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)两两对比,p<0.05,有统计学意义。4.PS型固定平台膝关节置换术后模型在受力屈曲运动至0。、900时,股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)的聚乙烯垫片内侧应力峰值与股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)对比无统计学意义(p>0.05)。PS型固定平台膝关节置换术后模型在受力屈曲运动至30。、60。、120。时,两者对比p<0.05,有统计学意义,股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)的聚乙烯垫片内侧应力峰值大于股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)。5.PS型固定平台膝关节置换术后模型在受力屈曲运动至0°、30°、60°、900、120。时,股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)聚乙烯垫片外侧应力峰值与股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)及股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)进行对比,p<0.05,有统计学意义。6.PS型旋转平台膝关节置换术后模型屈曲至0°、30°、60°、90°、1200时,实验组B高分子聚乙烯垫片内侧应力峰值均较其他两组大,而股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)数值则最小。屈曲至90。时叁组聚乙烯垫片内侧应力峰值均增至最大值。7.当膝关节屈曲至0°、30°时,PS型旋转平台股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)及股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)内侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)对比均有统计学意义(p<0.05),而股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)内侧应力峰值与股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)对比则无统计学意义(p>0.05)。膝关节屈曲至60。时PS型旋转平台股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)内侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)对比有统计学意义(p<0.05),股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)内侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)对比无统计学意义(p>0.05),股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)内侧应力峰值与股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)对比无统计学意义(p>0.05)。膝关节屈曲至90。、120。时PS型旋转平台股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)及股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)内侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)两两对比均无统计学意义(p>0.05)。8.当膝关节屈曲至0。时,PS型旋转平台股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)外侧应力峰值与股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)对比、股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)外侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)对比有统计学意义(p<0.05),PS型旋转平台股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)对比则无统计学意义(p>0.05)。膝关节屈曲至30。时PS型旋转平台股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)外侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)对比、股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)外侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)对比有统计学意义(p<0.05),股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)外侧应力峰值与股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)对比无统计学意义(p>0.05)。膝关节屈曲至60。、90。时PS型旋转平台股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)外侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)对比有统计学意义(p<0.05)。膝关节屈曲至120。时PS型旋转平台股骨假体型号小于胫骨假体组(实验组B)及股骨假体型号大于胫骨假体组(实验组A)外侧应力峰值与股骨假体型号等于胫骨假体组(对照组C)两两对比无统计学意义(p>0.05)。9.当膝关节屈曲至0。、30。、60。、90。、120。时,髌骨软骨应力峰值随屈曲度数增加而逐渐增加。PS型固定与旋转平台动态膝关节模型的髌骨软骨接触应力峰值无差异(p>0.05)。[结论]1.基于正常成人的膝关节CT及MRI二维图像可建立真实可靠的叁维数字化模型,该模型可用于膝关节置换术后生物力学研究。2.膝关节置换术后模型随着屈曲度数加深,PS型膝关节假体聚乙烯垫片内外侧接触应力峰值增加,至90。时增至最大。聚乙烯垫片随屈曲度数增加磨损增加。3.当PS型固定平台股骨假体与胫骨假体型号不同时,可能会导致聚乙烯垫片远期磨损增加,减少假体使用寿命。4.当PS型旋转平台股骨假体与胫骨假体型号不同时,聚乙烯垫片应力改变并不是特别明显,聚乙烯垫片远期磨损增加可能并不明显。5.当PS型股骨假体与胫骨假体不同型号配对时,尽量选择旋转平台膝关节假体效果可能更佳。6.PS型固定与旋转平台动态膝关节模型的髌骨软骨接触应力峰值无差异。(本文来源于《昆明医科大学》期刊2016-05-01）
刘冬迪[9]（2016）在《内嵌伪弹性形状记忆合金纤维的复合材料静动态有限元分析》一文中研究指出风力机叶片在工作过程中会受到气动力、离心力的作用,引发剧烈振动,从而降低生产效率、缩短其使用寿命,甚至给生命财产带来巨大威胁。因此,风机叶片振动控制问题是风力机系统研究领域亟需解决的主要问题之一。而新型智能材料形状记忆合金(SMA)因其独特伪弹性、形状记忆效应及高阻尼特性等优良性能,在结构振动控制方面得到广泛应用和发展。为探讨SMA的伪弹性耗能特性用于风力机叶片振动被动控制的可行性,本文以内嵌伪弹性SMA纤维的复合材料为研究对象,首先建立含SMA纤维的杆的非线性静力分析模型,依据虚功原理建立杆的非线性平衡方程,使用MATLAB软件模拟SMA复合材料杆在静载荷作用下的伪弹性耗能能力,为后面分析SMA复合材料的动力特性研究奠定基础。其次,建立内嵌伪弹性SMA纤维的实心层合梁的理论模型,采用经典层合梁理论和有限元法相结合,在考虑SMA相变特性和材料非线性与层合梁相互耦合的基础上,按照虚功原理建立了SMA层合梁的运动方程,利用纽马克积分法和牛顿迭代法模拟了该层合梁的动态响应特性,研究了随梁振动过程中SMA的超弹性耗能能力,并讨论了SMA体积含量和安装位置对层合梁动态响应的影响。研究表明伪弹性SMA纤维对层合梁具有一定振动控制效果,并且在层合梁中SMA体积含量越高,振动控制效果越好,同时SMA纤维安装在梁上下两侧时,能够发挥最大作用。最后,进一步研究了内嵌SMA玻璃纤维增强复合材料空心层合梁的动力响应,分析了温度、结构阻尼以及玻璃纤维铺设方式对空心层合梁动态响应的影响。研究表明,伪弹性SMA纤维在较高温度下对结构振动被动控制效果较好,并且结构阻尼以及玻璃纤维铺设方式也会影响SMA纤维对结构振动的被动控制效果。(本文来源于《青岛科技大学》期刊2016-04-20）
何湘,倪君杰[10]（2015）在《阻车网地钉对汽车轮胎作用的动态有限元分析》一文中研究指出在公安警卫勤务中用阻车网拦截车辆的过程中,当地钉最大程度的损伤轮胎,且迫使车辆在较短距离内停止时,才能有效地拦截到车辆并保证车内人的安全。因此研究不同地钉对轮胎破坏及地钉自身损伤具有重要意义。分别数值模拟了3种外形、3种高度的地钉及5种钉头高度的地钉,并比较分析当轮胎以同一速度行驶时不同地钉对轮胎的阻碍作用及地钉自身应力分析。有限元仿真结果表明:对于高度相同的地钉,叁侧面钉头对轮胎运动的阻碍作用最强;相同钉头的地钉,3种模拟高度中,地钉高度越高对轮胎阻碍作用越强;对相同钉头的地钉,地钉的损伤情况随着高度的增加而增加;钉头形状为圆锥形时最易发生塑性变形,钉头为叁面和四面时,塑性变形差别不大;钉头高度为20 mm时对轮胎的破坏作用最强。(本文来源于《四川兵工学报》期刊2015年11期）
动态有限元分析论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
基于midas. NX建立叁维有限元模型,将各工况下的地下水位状况进行动态导入,并考虑了地连墙施工过程中周围土体的二次卸载,从而进一步对地连墙施工动态进行模拟,实现了地铁深基坑地连墙工程施工动态的有限元分析。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
动态有限元分析论文参考文献
[1].卢黎明,谷开,唐俊涛,李中豪,李夫.高速重载滚滑轴承动态有限元对比分析[J].组合机床与自动化加工技术.2019
[2].胡双平.地连墙施工动态有限元分析[J].山西建筑.2018
[3].孙双双,武丹,刘冬迪.内嵌伪弹性形状记忆合金纤维的复合材料空心梁动态有限元分析[J].上海交通大学学报.2018
[4].刘源,马鹏,张学玲.装配式公路钢桥结构静、动态有限元分析[J].军事交通学院学报.2018
[5].刘源,张学玲.全方位移动升降机结构静、动态有限元分析[J].军事交通学院学报.2017
[6].张烈辉,张芮菡,蒋和煦,孔玲,佘娟.低渗透复合油藏压力动态有限元理论分析[J].西南石油大学学报(自然科学版).2016
[7].詹大桂,纪弘祥.1270四辊冷轧机止推轴承动态有限元分析[J].冶金设备.2016
[8].姬林松.不同型号膝关节PS型假体匹配的叁维动态有限元分析[D].昆明医科大学.2016
[9].刘冬迪.内嵌伪弹性形状记忆合金纤维的复合材料静动态有限元分析[D].青岛科技大学.2016
[10].何湘,倪君杰.阻车网地钉对汽车轮胎作用的动态有限元分析[J].四川兵工学报.2015