导读:本文包含了定常扩展论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:塑性,裂纹,材料,黏性,静态,动态,粘性。
定常扩展论文文献综述
吴瑶[1]（2017）在《混凝土定常与非定常扩展下断裂韧度的研究与应用》一文中研究指出混凝土断裂力学中以应力强度因子或能量释放率为表征的断裂韧度参数一直是研究的重点。混凝土断裂呈现非线性特征,其断裂过程区上的粘聚力对断裂韧度的贡献不可忽略,因此需要关注FPZ上的粘聚力分布。以往通常假定FPZ上的粘聚力分布不随裂缝扩展而变化,称之为定常扩展状态。但是,对FPZ特性研究表明,混凝土的裂缝扩展更接近非定常状态。因此,有必要进一步研究定常和非定常扩展下混凝土的断裂韧度。由于混凝土断裂韧度与FPZ上的粘聚力、软化曲线以及裂缝张开位移密切相关,基于混凝土定常和非定常下断裂韧度的研究,可以推进混凝土断裂力学的发展。本文从混凝土断裂韧度的试验测定方法,混凝土定常与非定常条件下的断裂韧度理论以及混凝土断裂韧度参数的应用这几个方面开展了研究,具体内容如下:1、指出了混凝土断裂试验中应注意的事项。对断裂试验传力途径进行了解析,并分析了加载装置的刚度、支座、传力板形式和加载控制方式对断裂试验结果的影响。2、采用试验和数值模拟数据按定常和非定常扩展计算了KR阻力,研究了不同尺寸试件的KR阻力曲线和FPZ长度的变化规律。结果表明,混凝土FPZ长度随裂缝的扩展先增大后减小,表现为非定常扩展状态。并将混凝土的非定常扩展解释为试件边界的影响。对大尺寸试件,FPZ长度达到最大值时,裂缝尖端距离试件后边界较远,受边界影响小,在FPZ长度达到最大值后裂缝靠近试件后边界前的一段时期内裂缝的扩展可认为是定常状态。3、基于线弹性断裂力学理论,考虑了FPZ上的粘聚力作用推导了以瞬态能量释放率为表征的GR阻力表达式,基于表达式所预测的GR阻力曲线特征可与基于裂缝粘聚力的KR阻力曲线特征对应。采用试验数据对定常扩展的GR阻力表达式进行了验证。4、基于数值试验的裂缝张开位移、粘聚力分布和GR阻力曲线分析得出了混凝土定常扩展发生的大致条件,结果表明混凝土定常扩展发生条件与试件尺寸、软化曲线参数和试件几何形式有关。定常扩展的GR阻力理论可应用于按(?)0CTODcσ(w)dw=(KIcun/E的条件粗选软化曲线计算起裂韧度以及确定软化曲线参数。5、对丹江口大坝混凝土钻芯芯样开展了圆柱体楔入劈拉试验,测定了大坝混凝土的双K断裂参数。由于断裂试验所用的钻芯芯样试件尺寸与最大骨料粒径的比值偏小,所测定的双K断裂韧度值偏小,直接用于结构安全性评定具有一定的安全储备。采用数值法和解析法计算了丹江口大坝上游竖向裂缝在水压力作用下的缝端应力强度因子。结果表明,叁维数值法可用于精确计算结构外荷载作用下的应力强度因子值,而解析法可大致估算应力强度因子的取值范围,因此具有一定的适用性且方法简便。将水压力作用下的缝端应力强度因子值与混凝土双K断裂参数进行比较,可判定裂缝的稳定性。(本文来源于《浙江大学》期刊2017-01-01）
谭述君,周文雅,吴志刚[2]（2015）在《线性定常系统非齐次两点边值问题的扩展精细积分方法》一文中研究指出提出了一种求解非齐次线性两点边值问题的高精度和高稳定的扩展精细积分方法(EPIM).首先引入了区段量(即区段矩阵和区段向量)来离散非齐次线性微分方程,建立了非齐次两点边值问题基于区段量的求解框架.在该框架下,不同区段的区段量可以并行计算,整体代数方程组的集成不依赖于边界条件.然后引入区段响应矩阵来处理两点边值问题的非齐次项,导出了多项式函数、指数函数、正/余弦函数及其组合函数形式的非齐次项对应的区段响应矩阵的加法定理,结合增量存储技术提出了EPIM.对具有上述函数形式的非齐次项,该方法可以得到计算机上的精确解,一般形式的非齐次项则利用上述函数近似求解.最后通过两个具有刚性特征的数值算例验证了该方法的高精度和高稳定性.(本文来源于《应用数学和力学》期刊2015年11期）
梁文彦,王振清,杨增杰[3]（2010）在《Ⅲ型弹粘塑性/刚性界面裂纹的定常扩展裂尖场》一文中研究指出考虑裂纹尖端的奇异性和粘性效应,建立了双材料界面扩展裂纹尖端的弹粘塑性控制方程.引入界面裂纹尖端的位移势函数和边界条件,对刚性-弹粘塑性界面Ⅲ型界面裂纹进行了数值分析,求得了界面裂纹尖端应力应变场,并讨论了界面裂纹尖端场随各影响参数的变化规律.计算结果表明,粘性效应是研究界面扩展裂纹尖端场时的一个主要因素,界面裂纹尖端为弹粘性场,其场受材料的粘性系数、Mach数和奇异性指数控制.(本文来源于《应用数学和力学》期刊2010年02期）
梁文彦,王振清,周博[4]（2006）在《压-剪混合型定常扩展裂纹尖端的弹黏塑性场》一文中研究指出假定黏性系数与塑性等效应变率的幂次成反比,考虑其黏性和裂纹面摩擦接触效应建立了压-剪混合型定常扩展裂纹尖端弹黏塑性场的渐近方程,求得了裂纹尖端场不含应力、应变间断的数值解．并讨论了压-剪混合型裂纹数值解随各个参数的变化规律,计算结果和分析表明,压-剪混合型裂纹尖端场是满塑性的,不含有弹性卸载区,黏性效应是研究扩展裂纹尖端场时的一个重要因素．无论混合裂纹趋近Ⅰ型还是趋近Ⅱ型,静水压力随摩擦系数的增加都是增加的,裂纹面摩擦效应是阻止裂纹扩展速度的因素,且摩擦作用越强,裂纹尖端场的韧性越高．(本文来源于《力学学报》期刊2006年05期）
王永军[5]（2006）在《压—剪混合型定常扩展裂纹尖端的弹粘塑性场》一文中研究指出裂纹尖端场的研究是断裂力学研究的重要课题之一，它一直被力学工作者所关注。本文假定粘性系数与塑性等效应变率的幂次成反比，考虑其粘性和裂纹面摩擦接触效应建立了压-剪混合型定常扩展裂纹尖端弹粘塑性场的渐近方程，求得了裂纹尖端场不含应力、应变间断的数值解。并讨论了压-剪混合型裂纹数值解随各个参数的变化规律，计算结果和分析表明，压-剪混合型裂纹尖端场是满塑性的，不含有弹性卸载区，粘性效应是研究扩展裂纹尖端场时的一个重要因素。无论混合裂纹摩擦作用的大小，静水压力随摩擦系数的增加都是增加的，裂纹面摩擦效应是存在阻止裂纹的扩展速度的因素，且摩擦作用越强，裂纹尖端场的韧性越高。 总之，通过理论分析和相应的数值计算，验证了本模型的合理性和有效性，为最终解决裂纹尖端渐近场问题提供一种可行的方法，并且对于解决工程实践中所遇到的难题提供理论上的参考依据。(本文来源于《哈尔滨工程大学》期刊2006-02-01）
贾斌,王振清,李永东[6]（2005）在《Ⅰ型定常扩展裂纹尖端的弹黏塑性场》一文中研究指出考虑材料在扩展裂纹尖端的黏性效应,假设黏性系数与塑性应变率的幂次成反比,对幂硬化材料中平面应变扩展裂纹尖端场进行了弹黏塑性渐近分析,得到了不含间断的连续解,并讨论了Ⅰ型裂纹数值解的性质随各参数的变化规律.分析表明应力和应变均具有幂奇异性,并且只有在线性硬化时,尖端场的弹、黏、塑性才可以合理匹配.对于Ⅰ型裂纹,裂尖场不含弹性卸载区.当裂纹扩展速度趋于零时,动态解趋于准静态解,表明准静态解是动态解的特殊形式;如果进一步考虑硬化系数为零的极限情况,便可退化为Hui和Riedel的非线性黏弹性解.(本文来源于《力学学报》期刊2005年04期）
贾斌,唐婧,王振清[7]（2004）在《III型定常扩展裂纹尖端的黏弹性——理想塑性场》一文中研究指出假设扩展裂纹尖端的人工黏性系数与塑性应变率的幂次成反比,推导出理想弹塑性材料的一种率敏感型本构关系.假定应力和应变都具有相同的幂奇异性,对定常扩展裂纹尖端的应力和应变场进行了渐近分析.通过量级分析,讨论了弹性、塑性及黏性3者的匹配条件.对Ⅲ型动态扩展裂纹进行了具体的分析和计算,讨论了解的性质随各参数的变化规律.对相应的准静态问题进行了渐近分析,通过与裂纹扩展速度趋于零时的动态解相比较,表明准静态解是动态解的特例,从而解决了无黏性分析中动态解不能退化为准静态解的矛盾.分析与计算结果表明,黏性效应是扩展裂纹尖端场的一个重要因素.(本文来源于《哈尔滨工业大学学报》期刊2004年06期）
唐婧[8]（2003）在《Ⅲ型定常扩展裂纹尖端的弹—粘—理想塑性场》一文中研究指出裂纹尖端场的研究是断裂力学研究的重要课题之一，它一直被力学工作者所关注。本文在考虑扩展裂纹尖端材料的粘性效应下，采用一种比较简单然而实用的弹粘塑性模型来描述反平面Ⅲ型动态扩展裂纹尖端场附近材料的应力应变关系。通过对材料的粘性系数做出合理的假设，推导了一种弹—粘—理想塑性材料的率敏感型本构关系。经过对奇异场的渐近分析确定幂奇异性的阶次，消除了无粘性解中存在的塑性激波。 采用这种率敏感型本构关系，本文对不可压缩条件下反平面Ⅲ型扩展裂纹的尖端场进行了渐近分析，分别求得了其裂纹尖端应力和应变场的动力学控制方程。对各个特征参数选取适当的数值，并结合相应的边界条件，对控制方程进行了数值计算，求得了完全连续的裂纹尖端应力和应变场。分析了渐近解的性质，并讨论了解随各参数的变化规律。 采用这种率敏感型本构关系，为了与马赫数趋于零时动态解的极限情况——准静态扩展情况作对比，本文还对相应的准静态问题进行了渐近分析，推导了裂尖场的控制方程，并选取典型的特征参数，结合问题的边界条件进行了数值求解。通过数值结果的比较可知，两种情况下的解吻合的比较好。因此，对于本文所采用的弹粘塑性本构模型，动态解在马赫数趋于零时的极限情况能够还原为准静态解。 总之，通过理论分析和相应的数值计算，验证了本模型的合理性和有效性，为最终解决裂纹尖端渐近场问题提供一种可行的方法，并且对于解决工程实践中所遇到的难题提供理论上的参考依据。(本文来源于《哈尔滨工程大学》期刊2003-04-01）
唐立强,姜民政,刘长海[9]（2002）在《幂硬化弹塑性-刚性界面Ⅲ型定常扩展裂纹尖端的渐近场》一文中研究指出对幂硬化弹塑性材料-刚性材料界面上裂纹以定常方式扩展的Ⅲ型问题进行弹塑性渐近分析,给出裂纹尖端的应力、应变和位移场解。通过数值计算,考察了不同Mach数以及裂纹尖端混合参数对场解的构造以及应力、应变分布的影响,为给出合理的断裂准则提供理论依据。(本文来源于《力学季刊》期刊2002年02期）
魏悦广[10]（2000）在《伴随微孔洞生长的裂纹弹塑性定常扩展》一文中研究指出裂纹在韧性材料中扩展时，将伴随着微孔洞的萌生和生长．孔洞的萌生和演化将直接影响着材料的总体断裂韧性和强度．以往的研究主要集中在将裂纹的扩展刻划为微孔洞的萌生、生长和汇合这样一个过程．从传统的断裂过程区模型出发研究微孔洞的萌生和生长对材料总体断裂韧性的影响，通过采用Ｇｕｒｓｏｎ模型，建立塑性增量本构关系，然后针对定常扩展情况直接进行分析．孔洞对材料断裂韧性的影响由本构关系刻划，而在孔洞汇合模型中，上述影响则由断裂过程区的改变来体现．研究结果显示出，微孔洞的萌生与生长将使材料断裂韧性降低并随着初始孔洞体积百分比的增大裂纹呈脆性扩展且发生损伤破坏．(本文来源于《力学学报》期刊2000年03期）
定常扩展论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
提出了一种求解非齐次线性两点边值问题的高精度和高稳定的扩展精细积分方法(EPIM).首先引入了区段量(即区段矩阵和区段向量)来离散非齐次线性微分方程,建立了非齐次两点边值问题基于区段量的求解框架.在该框架下,不同区段的区段量可以并行计算,整体代数方程组的集成不依赖于边界条件.然后引入区段响应矩阵来处理两点边值问题的非齐次项,导出了多项式函数、指数函数、正/余弦函数及其组合函数形式的非齐次项对应的区段响应矩阵的加法定理,结合增量存储技术提出了EPIM.对具有上述函数形式的非齐次项,该方法可以得到计算机上的精确解,一般形式的非齐次项则利用上述函数近似求解.最后通过两个具有刚性特征的数值算例验证了该方法的高精度和高稳定性.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
定常扩展论文参考文献
[1].吴瑶.混凝土定常与非定常扩展下断裂韧度的研究与应用[D].浙江大学.2017
[2].谭述君,周文雅,吴志刚.线性定常系统非齐次两点边值问题的扩展精细积分方法[J].应用数学和力学.2015
[3].梁文彦,王振清,杨增杰.Ⅲ型弹粘塑性/刚性界面裂纹的定常扩展裂尖场[J].应用数学和力学.2010
[4].梁文彦,王振清,周博.压-剪混合型定常扩展裂纹尖端的弹黏塑性场[J].力学学报.2006
[5].王永军.压—剪混合型定常扩展裂纹尖端的弹粘塑性场[D].哈尔滨工程大学.2006
[6].贾斌,王振清,李永东.Ⅰ型定常扩展裂纹尖端的弹黏塑性场[J].力学学报.2005
[7].贾斌,唐婧,王振清.III型定常扩展裂纹尖端的黏弹性——理想塑性场[J].哈尔滨工业大学学报.2004
[8].唐婧.Ⅲ型定常扩展裂纹尖端的弹—粘—理想塑性场[D].哈尔滨工程大学.2003
[9].唐立强,姜民政,刘长海.幂硬化弹塑性-刚性界面Ⅲ型定常扩展裂纹尖端的渐近场[J].力学季刊.2002
[10].魏悦广.伴随微孔洞生长的裂纹弹塑性定常扩展[J].力学学报.2000
论文知识图
