导读:本文包含了热疲劳性能论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:疲劳,裂纹,灰铸铁,合金,激光,涂层,热障。
热疲劳性能论文文献综述
赵玲,刘光磊,张思源,李茂军,刘简宁[1]（2019）在《固溶时效深冷复合处理对ZCuAl_(10)Fe_3Mn_2合金微观组织和热疲劳性能的影响》一文中研究指出研究T6处理、深冷处理和T6+深冷处理对ZCuAl_(10)Fe_3Mn_2合金微观组织、力学性能以及在室温至450℃下的热疲劳行为。通过XRD,OM,SEM,EDS对合金组织和裂纹形貌进行观察分析。结果表明:T6+深冷复合处理工艺能够显着改善ZCuAl_(10)Fe_3Mn_2合金的力学性能和微观组织。与T6处理相比,其抗拉强度、硬度以及伸长率分别提高了7.28%,16.96%和23.53%;其α相进一步细化且分布更加均匀,位错密度增加,使得合金整体的组织均匀性、致密性更好。综合性能的提高也有效地提高了合金的热疲劳性能,其抗热应力和氧化腐蚀的能力增强。在相同冷热循环次数下,疲劳裂纹长度最短,裂纹生长速率最慢。(本文来源于《材料工程》期刊2019年12期）
刘焜,陈希章,徐淑文[2]（2019）在《激光熔覆低温相变合金熔覆层的热疲劳性能》一文中研究指出采用激光熔覆技术在Q235表面制备低温相变合金熔覆层。采用金属热疲劳的试验方法,对低温相变合金(Low temperature transformation,LTT1,LTT2)熔覆层进行热疲劳实验,热循环次数分别为N=4000、4500、5000和6000,采用单纯的热应力,加热和水淬交替进行,设置上限温度为600℃,下限温度为室温,加热到上限温度并保温55 s,循环水冷却时间10 s。利用3 D激光共聚焦显微镜对低温相变合金(LTT1,LTT2)热疲劳实验后的熔覆层表面裂纹加以观察;利用电子背散射衍射(Electron back scattered diffraction,EBSD)技术研究试样疲劳裂纹附近晶粒形貌及裂纹扩展趋势。结果表明:热疲劳裂纹主要与冷热循环次数有关,随着热循环次数的增加,熔覆层表面裂纹密度也随之增大且相互交错贯通,当循环次数达到6000次时,LTTI熔覆层裂纹深度相对热循环次数为4500次时增大了43.2%,裂纹平均深度达到了210.3μm;裂纹方向沿晶界扩展;合金元素的配比影响合金的热疲劳性能。(本文来源于《中国表面工程》期刊2019年03期）
程建龙,张小雪[3]（2019）在《制动盘用灰铸铁热疲劳性能的研究》一文中研究指出灰铸铁具有优良的导热性、良好的耐摩性,是制动盘的主要材质。对3种碳当量较高的灰铸铁组织及性能进行了测定和分析,采用板状带V型缺口试样,通过循环加热、冷却的方法研究热疲劳性能。结果表明:碳当量比较低、石墨数量少,即使强度和硬度比较高,抗热疲劳性能也较差;当基体以珠光体为主时,碳当量高且含有一定量D型石墨的灰铁抗热疲劳性能好。(本文来源于《铸造技术》期刊2019年08期）
陶侃侃[4]（2019）在《无缝钢管连轧机限动芯棒热疲劳性能探究》一文中研究指出作为无缝钢管生产的主要变形工具之一,芯棒的使用寿命对生产成本与产品质量有着直接联系,故此为从根本上延长芯棒的使用寿命,提高企业的整体效益,对其进行优化热处理研究是现阶段企业的核心发展方向。文章主要阐述了芯棒钢热疲劳成因,并全面探析了细化处理对芯棒钢组织性能和热疲劳的影响,以期通过优化材料组织提高材料的热疲劳性能,进而为其的生产和应用奠定良好基础。(本文来源于《冶金与材料》期刊2019年04期）
韩明明,刘敬福,庄伟彬,刘昀劼[5]（2019）在《SiC_p/Fe复合材料的热疲劳性能研究》一文中研究指出采用电流直加热动态热压烧结工艺制备了SiC_p/Fe复合材料,研究了5vol%SiCp/Fe、10vol%SiCp/Fe和15vol%SiC_p/Fe复合材料在25～700℃冷热循环下的热疲劳性能。结果表明:10vol%SiCp/Fe硬度最高,其抗软化能力最强。10vol%SiCp/Fe最晚产生热疲劳裂纹,其抵抗激冷激热冲击的能力优于5vol%SiCp/Fe复合材料和15%SiCp/Fe复合材料。SiC_p/Fe复合材料的界面开裂是热疲劳裂纹源萌生的主要机制。当增强粒子含量由5vol%提高至10vol%,SiC_p/Fe复合材料的热疲劳裂纹扩展速度降低。增强粒子含量为15vol%时,增强粒子团聚缺陷加速SiC_p/Fe复合材料热疲劳裂纹扩展。(本文来源于《热加工工艺》期刊2019年16期）
马秋杰[6]（2019）在《真空包覆WC-10Ni/NiCrBSi复合涂层热疲劳性能研究》一文中研究指出本文采用柔性金属布制备技术与真空钎焊技术,在Q235基体表面制备由两种制造工艺不同的WC-10Ni颗粒组成的WC-10Ni/NiCrBSi包覆涂层。借助扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪以及金相显微镜等对包覆涂层的宏观形貌、微观结构、物相组成进行研究,通过全自动显微硬度计分析了涂层截面硬度分布,采用电子万能试验机测定了涂层与基体的结合强度,采用自制冷-热疲劳设备研究了不同温度下复合涂层热疲劳行为以及热疲劳裂纹萌生与扩展机理。研究结果表明:柔性金属布的成分配比及种类对包覆涂层成型有显着影响。柔性金属布中WC-10Ni和NiCrBSi成分配比为50%时,涂层成型最好;柔性金属布中团聚烧结法制备的WC-10Ni颗粒配比过高,涂层易开裂,而机械合金化制备的WC-10Ni颗粒配比过低,则涂层无法成型。随着钎焊温度升高,含有团聚烧结法制备的WC-10Ni颗粒的包覆涂层分层愈发明显,其结构分为表面层、硬质层和扩散层,而含有机械合金化制备的WC-10Ni颗粒的包覆涂层,随着钎焊温度升高其结构仅包含硬质层和扩散层,无表面层。团聚烧结法制备的WC-10Ni颗粒在涂层中的溶解度小于机械合金化制备的WC-10Ni颗粒在涂层中溶解度。真空钎焊包覆涂层的工艺参数对涂层力学性能具有明显影响。随钎焊温度升高,WC-10Ni颗粒溶解剧烈导致涂层显微硬度下降;含有团聚烧结法制备的WC-10Ni颗粒的包覆涂层其显微硬度总体大于机械合金化制备的WC-10Ni颗粒的涂层。在本文试验范围内,对于含有团聚烧结法制备的WC-10Ni颗粒的包覆涂层,随钎焊温度升高,其结合强度提高,当钎焊温度为1080℃时,结合强度最高为351.5Mpa;对于含有机械合金化制备的WC-10Ni颗粒的包覆涂层,随钎焊温度升高,涂层结合强度下降,当钎焊温度为1030℃时,结合强度最高为365.1Mpa。试验上限温度对热疲劳裂纹的萌生和扩展有显着影响。在本文试验条件下,试验温度为500℃时,裂纹萌生孕育期长且扩展速度慢,增加循环次数涂层宏观上无开裂现象;试验温度为600℃时,裂纹孕育期缩短且扩展速度加快,涂层表面WC-10Ni颗粒的氧化将影响涂层热疲劳性能,循环200次左右涂层开裂;试验温度为800℃时,裂纹几乎没有孕育期且裂纹扩展速度很快,循环100次后涂层表面及涂层与基体连接处现明显开裂。热疲劳裂纹在WC-10Ni/NiCrBSi包覆涂层中的微观分析结果表明:裂纹扩展的途径主要为:1)穿过WC颗粒聚集区域的扩展;2)连接块状碳化物自身裂纹扩展;3)沿WC颗粒和基体边界扩展;4)裂纹在WC颗粒脱落形成的空洞处继续萌生和扩展。(本文来源于《江苏科技大学》期刊2019-06-15）
宋若康,马东,吴素君[7]（2019）在《K417G服役涡轮导向叶片的组织性能及热疲劳损伤机理分析》一文中研究指出对服役后低压涡轮导向叶片的组织性能及热疲劳行为进行了系统研究,结果表明,K417G合金在服役后组织发生明显的弱化,γ'相的网状组织长大、粗化严重高温拉伸与室温拉伸试验结果的对比表明,K417G合金在高温下力学性能出现大幅降低,这主要是由于合金内析出相之间的相界面和晶界在高温下成为合金的薄弱环节,易成为裂纹的起源位置,从而降低了强度,断裂方式也从室温下的韧性断裂逐渐转变为沿晶特征的脆性断裂;叶片在热疲劳应力作用下表面的涂层发生开裂、脱落,基体合金被氧化,氧化物在应力作用下开裂、脱落而形成疲劳裂纹源;热疲劳试验数据的拟合结果表明随着温度循环周次的增加,裂纹扩展速率呈减小的趋势,这是由于随循环周次的增加,二次裂纹出现并生长,释放了热应力,从而降低了裂纹扩展速率。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2019年05期）
原慷[8]（2019）在《热障涂层热疲劳性能研究》一文中研究指出地面燃机燃烧室内壁除了长期承受高温外,随着检修次数不断增多,涂层会经受由于温度变化引起的热疲劳环境。燃烧室热障涂层典型的特点是涂层厚度大(几百微米～几毫米),因此本研究重点关注厚热障涂层的热疲劳行为,分析涂层断裂机理。实验中,采用F6喷枪在哈氏合金(Hastelloy-X)基材上先后制备NiCoCrAlY合金底层和YSZ陶瓷面层,陶瓷面层的厚度约350微米。制备了两种孔隙率的陶瓷层,孔隙率分别为4-6%与8～10%。热疲劳试验的温度循环条件是1100℃保温1小时后空冷至100℃。本研究建立了一种限元模型,研究不同类型裂纹引起的底层/面层界面处材料应力强度因子变化(K_Ⅰ,K_Ⅱ),进而推断涂层断裂机制。结果表明,较高孔隙率涂层具有较长热疲劳寿命,这与涂层的杨氏模量及断裂韧性有关。底层氧化和面层裂纹扩展是造成陶瓷层断裂的原因。模拟结果证明,由陶瓷中裂纹扩展并进入界面氧化膜可引起较高的断裂驱动力,所以这种裂纹扩展模式是导致面层断裂的主要原因。另外,本文还介绍了新研制的火焰热冲击试验平台及相关研究工作。(本文来源于《第九届国际稀土开发与应用研讨会暨2019中国稀土学会学术年会摘要集》期刊2019-05-15）
卢海秋[9]（2019）在《石墨类型与碳含量对激光仿生灰铸铁热疲劳及磨损性能的影响》一文中研究指出制动鼓的工作环境是十分恶劣,在频繁的制动摩擦过程中也经受反复的加热和冷却,由此使材料在温度梯度中产生热胀冷缩,又受到材料本身的约束而形成循环应力和应变,从而使制动表面萌生热疲劳裂纹。制动鼓在制动过程中产生的磨损达到一定程度后,将影响制动的有效性;而热疲劳裂纹的扩展则最终会导致制动鼓破裂。所以提高制动鼓材料的抗热疲劳性能和抗磨损性能是提高制动鼓寿命与安全性能的重中之重。灰铸铁由于铸造性能优良,铸造成本低廉,易切削加工,具有良好的减震性,耐磨性等优势而作为生产制动鼓的主要材料。所以改善灰铸铁的抗热疲劳性能以及热疲劳后耐磨性能是提高制动鼓使用寿命的重心。探究灰铸铁,会发现因石墨这个极具特征与代表性相的存在而具有独特的魅力。石墨是一把双刃剑,它一方面使灰铸铁具有良好的减震性、导热性、耐磨性等优点;另一方面,石墨作为一个软相存在于基体中,类似于孔洞缺陷,在工作过程中使内应力在石墨尖端集中,诱发显微裂纹,对材料造成损伤。在灰铸铁的热疲劳试验中,随着石墨的数量、尺寸增加,灰铸铁的导热性越来越好;但与此同时,对灰铸铁的基体割裂作用也越来越强。石墨是热疲劳裂纹的萌生源,并且裂纹的萌生与扩展都与石墨的尺寸、数量、分布息息相关。灰铸铁在热疲劳过程中产生裂纹的同时,也使材料组织发生了变化,直接影响到材料耐磨性能。因此,在研究石墨对灰铸铁抗热疲劳性能影响的同时,也需要同时研究其耐磨性能的变化。由于凝固条件和含碳量的差异,灰铸铁中的石墨类型以及石墨尺寸、数量均有较大差异。本文为研究激光仿生灰铸铁的抗热疲劳性能以及热疲劳后耐磨性能,在确定激光仿生模型为45°网+0°止裂环后,首先分别研究了A-E型石墨对灰铸铁热疲劳性能的影响并分析了其裂纹萌生与扩展方式。另外,为了提高灰铸铁抗热疲劳性能,深入研究了激光仿生结构在含不同石墨类型灰铸铁材料中的抗疲劳机理。并通过热疲劳裂纹的数量,长度,宽度来衡量其抗热疲劳性能。通过对这部分研究,我们发现含A型石墨具有良好的抗热疲劳能力;在非仿生表面,粗大的C型石墨和致密的D型石墨更容易增加裂纹数量;而裂纹最易在枝晶间扩展,所以含D型石墨灰铸铁热疲劳裂纹最长;含E型石墨的材料在热疲劳后期具有最深的裂纹。仿生表面具有较强的抗裂纹萌生能力和对裂纹扩展的阻碍能力。其中抗热疲劳性能提高最明显的是含D型石墨的灰铸铁,而仿生表面对含粗大C型石墨的灰铸铁抗裂效果最差。在研究石墨类型对激光仿生灰铸铁抗热疲劳能力的同时,对其进行耐磨性研究。发现在非仿生表面含D型石墨灰铸铁的耐磨性最差,但含C型石墨的耐磨性最好;而仿生表面对含D型石墨灰铸铁耐磨性提高最明显。通过研究石墨类型对热疲劳和耐磨性的影响,我们发现含A型石墨灰铸铁的综合性能最佳,但铸铁在铸造过程中由于烧损等原因,其成分常有差异。因此我们继续深入探究了在含A型石墨的情况下,不同碳含量的激光仿生灰铸铁在热疲劳过程中组织和硬度的变化、抗氧化性能、抗热疲劳性能以及热疲劳后的耐磨性能。研究发现随着含碳量的增加,灰铸铁在热循环过程中产生的热疲劳裂纹数量增加;但含碳量较低的试样裂纹扩展速度更快,可能与其导热率较小有关。随着含碳量的增加,石墨面积增加、基体硬度也有所提高,耐磨性越来越好。而热循环过程中产生的石墨坑、裂纹都对材料的耐磨性有不利影响,在其周围犁削磨损较严重。在仿生表面,激光仿生单元体对灰铸铁材料的抗热疲劳性能和耐磨性能均有大幅提高,随着含碳量的增加,单元体硬度增加,所以耐磨性增加,但热循环过程中单元体由于硬度的关系也容易开裂,止裂效果有所下降。由此可知,灰铸铁型制动鼓最好采用基体为珠光体且全为A型石墨,在A型石墨范围内,随着含碳量的增加,耐磨性提高,虽然热疲劳裂纹数量增加,但裂纹扩展速度较慢;激光仿生模型对不同含碳量灰铸铁耐磨性能和抗热疲劳性能提升都比较明显。(本文来源于《吉林大学》期刊2019-05-01）
刘立君,于义涛,贾志欣,陈光圆[10]（2019）在《H13钢激光填丝仿生耦合热疲劳性能分析》一文中研究指出热疲劳龟裂是铝合金压铸模具的主要失效模式.针对这一现象,利用激光表面熔凝技术及激光表面填丝技术耦合仿生强化模型对压铸模具表面进行强化,分析不同处理方式下热疲劳裂纹扩展形态,探索提高压铸模具寿命的方法.试验利用Nd:YAG激光器对试样进行加工,每隔500次热疲劳循环后,观察不同试样裂纹扩展情况,5 000次循环后得出裂纹扩展形貌.结果表明,经过激光表面填丝技术处理所得的仿生单元体硬度相对于激光表面熔凝处理所得单元体略有提高,经激光表面填丝技术处理的试样具有更高的抗热疲劳性能.(本文来源于《焊接学报》期刊2019年03期）
热疲劳性能论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用激光熔覆技术在Q235表面制备低温相变合金熔覆层。采用金属热疲劳的试验方法,对低温相变合金(Low temperature transformation,LTT1,LTT2)熔覆层进行热疲劳实验,热循环次数分别为N=4000、4500、5000和6000,采用单纯的热应力,加热和水淬交替进行,设置上限温度为600℃,下限温度为室温,加热到上限温度并保温55 s,循环水冷却时间10 s。利用3 D激光共聚焦显微镜对低温相变合金(LTT1,LTT2)热疲劳实验后的熔覆层表面裂纹加以观察;利用电子背散射衍射(Electron back scattered diffraction,EBSD)技术研究试样疲劳裂纹附近晶粒形貌及裂纹扩展趋势。结果表明:热疲劳裂纹主要与冷热循环次数有关,随着热循环次数的增加,熔覆层表面裂纹密度也随之增大且相互交错贯通,当循环次数达到6000次时,LTTI熔覆层裂纹深度相对热循环次数为4500次时增大了43.2%,裂纹平均深度达到了210.3μm;裂纹方向沿晶界扩展;合金元素的配比影响合金的热疲劳性能。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
热疲劳性能论文参考文献
[1].赵玲,刘光磊,张思源,李茂军,刘简宁.固溶时效深冷复合处理对ZCuAl_(10)Fe_3Mn_2合金微观组织和热疲劳性能的影响[J].材料工程.2019
[2].刘焜,陈希章,徐淑文.激光熔覆低温相变合金熔覆层的热疲劳性能[J].中国表面工程.2019
[3].程建龙,张小雪.制动盘用灰铸铁热疲劳性能的研究[J].铸造技术.2019
[4].陶侃侃.无缝钢管连轧机限动芯棒热疲劳性能探究[J].冶金与材料.2019
[5].韩明明,刘敬福,庄伟彬,刘昀劼.SiC_p/Fe复合材料的热疲劳性能研究[J].热加工工艺.2019
[6].马秋杰.真空包覆WC-10Ni/NiCrBSi复合涂层热疲劳性能研究[D].江苏科技大学.2019
[7].宋若康,马东,吴素君.K417G服役涡轮导向叶片的组织性能及热疲劳损伤机理分析[J].稀有金属材料与工程.2019
[8].原慷.热障涂层热疲劳性能研究[C].第九届国际稀土开发与应用研讨会暨2019中国稀土学会学术年会摘要集.2019
[9].卢海秋.石墨类型与碳含量对激光仿生灰铸铁热疲劳及磨损性能的影响[D].吉林大学.2019
[10].刘立君,于义涛,贾志欣,陈光圆.H13钢激光填丝仿生耦合热疲劳性能分析[J].焊接学报.2019
论文知识图
