导读:本文包含了主应力轴旋转论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:应力,砂土,黄土,黏土,莫尔,圆柱,各向异性。
主应力轴旋转论文文献综述
王喆,李利平[1]（2019）在《基于显式积分方法的主应力轴旋转本构模型海床有限元应用》一文中研究指出主应力轴旋转是砂土响应的重要特点,尤其是在波浪等循环荷载下,它可能引起超静孔隙水压力和塑性应变的累积,进而导致严重的砂土液化及结构位移。然而考虑主应力轴旋转的岩土工程边值问题有限元研究目前仍较少。因此,选取考虑主应力轴旋转的PSR模型以及适宜的数值积分方法,将其应用至波浪作用下的海床有限元分析中,以对海床中的主应力轴旋转效应及其引发的超静孔隙水压力累积、砂土液化等现象展开研究。(本文来源于《丽水学院学报》期刊2019年02期）
王钰轲,马露,曾长女,张冲博,陈灿[2]（2019）在《主应力轴连续旋转下软黏土软化特性试验研究》一文中研究指出利用GDS空心圆柱扭剪系统对原状软黏土进行大周次循环扭剪试验,分析了在主应力轴旋转条件下不同有效围压和不同循环应力比下软黏土的软化特性.结果表明:不同循环次数下土体的剪切应力-应变滞回曲线有明显的差异,随着循环次数的增加,土体的剪切模量减小;在相同有效围压条件下,随着循环应力比的增大,土体轴向模量和剪切模量的软化指数降低;在相同循环应力比下,随着有效围压的增大,土体受到的侧向约束增大,轴向模量和剪切模量的软化指数减小.(本文来源于《建筑材料学报》期刊2019年05期）
王睢[3]（2018）在《考虑主应力轴旋转的Q_2黄土静动力变形行为及本构关系研究》一文中研究指出随着西部大开发和“一带一路”发展战略的进一步实施,西部地区出现了越来越多的黄土路基工程,黄土路基在交通荷载作用下,路基土体单元主应力轴发生持续的循环旋转,而主应力轴的循环旋转会导致土体强度降低,引发路基产生沉降变形。因此,开展考虑主应力轴旋转等复杂应力路径的黄土的静动力试验并提出相应的强度准则和本构关系是一个非常重要的课题。本文采用室内试验和理论建模方法对Q_2黄土开展了考虑主应力轴旋转的静动力试验;建立了考虑主应力轴旋转的重塑黄土的叁维各向异性强度准则;基于提出的强度准则建立了考虑主应力轴旋转的各向异性本构模型。主要研究内容和成果如下:(1)通过主应力轴方向固定不变的定向剪切试验,分别探讨了主应力轴方向角α(0°、15°、30°、45°、60°、75°、90°)和中主应力比b(0、0.5、1)对离石地区Q_2重塑黄土和原状黄土的强度、孔压以及非共轴特性的影响规律。研究表明:对于重塑黄土,当中主应力比相同时,强度比随着主应力偏转角的增加先减小后增大,并在α=45°时取得最小值,本文的重塑黄土建议其广义剪应变6.5%时作为其应变破坏标准。原状黄土达到破坏时的广义应变值较小,达到峰值强度的广义剪应变值也较小,通常为2%左右达到峰值强度,然后迅速发生较大变形而破坏。两类黄土都具有明显的强度各向异性和非共轴性。(2)开展了饱和状态和常含水率(最优含水率)下的重塑黄土在不同偏应力和不同中主应力比下的主应力轴纯旋转试验,分别研究了主应力幅值和中主应力比对重塑黄土的孔压(饱和)、应变累积的变化规律;基于试验数据,计算了不同工况下的重塑黄土的非共轴角,获得了不同应力路径下非共轴角随主应力旋转角度的变化规律。研究表明:随着主应力轴的连续旋转,饱和重塑黄土的孔压呈现规律性循环累积增大,且在相同偏应力条件下不同中主应力比的孔压累积规律一致但大小不同,孔压的增长随着循环次数的增大累积速率减小。低偏应力水平时,材料硬化处于循环安定状态,应变分量随着主应力轴的连续旋转保持稳定,应变路径的面积变小,最终大小稳定。高偏应力水平时,材料强度循环弱化,应变分量随着主应力轴的连续旋转逐渐累积,应变路径在γ_(zζ)-(ε_z-ε_ζ)平面内呈螺旋线逐渐扩大直到破坏,随着中主应力的增大,其应变发展速度加快,破坏提前。(3)实现了交通荷载作用下的“心形”波形应力路径,分别探讨了含水率、循环正应力和循环剪应力对Q_2重塑黄土的变形、孔压等累积效应的影响规律。研究表明:相对于常规叁轴振动,主应力发生旋转时的应变累积速率加快,总应变累积变大,滞回圈宽度明显增大,回弹刚度减小。轴向应变在循环次数较低时,累积效应明显,塑性应变发展较迅速,后期应变基本保持稳定,并具有一定的回弹应变,且回弹应变的大小随着扭剪应力的增大而增大,扭剪应力的存在导致更多的应变累积,加速试样的破坏。(4)基于动力试验结果,获得了不同含水率下所研究振动次数的塑性应变随综合应力比的变化规律,基于此,将塑性应变的变化分为稳定区、亚稳定区和不稳定区,得到了不同区域的区间综合应力比。针对双对数坐标系下塑性轴向应变的非线性关系,提出了长期荷载作用下考虑轴向应力比和扭剪应力的累积沉降方程。(5)推导了Lade准则和Mises准则的形函数,通过引入线性系数,提出了统一非线性各向同性强度准则(UNS),分别用土材料和岩石材料的强度数据验证了该强度准则的正确性。基于颗粒材料的组构演化规律,获得了各向异性函数,将该函数引入UNS准则,提出了统一非线性各向异性强度准则(AUNS),并合理预测了重塑黄土定向剪切的破坏强度。(6)基于统一非线性各向同性强度准则(UNS)和临界状态理论,将UNS准则作为屈服面,推导了可考虑中主应力和材料非线性的叁维本构模型,并验证了该模型的正确性;将提出的统一非线性各向异性叁维强度准则(AUNS)作为各向异性屈服面,并将各向异性系数分别引入硬化规律和剪胀方程中,推导了可考虑中主应力、材料非线性和强度各向异性的本构模型。结合重塑黄土的定向剪切试验数据,合理预测了重塑黄土的应力应变曲线。(本文来源于《重庆大学》期刊2018-11-01）
万征,康富中,赵晓光,郭金雪[4]（2018）在《主应力轴旋转分析及WB模型的应用》一文中研究指出岩土材料在主应力轴旋转作用下会产生无法忽视的塑性体变以及不可逆剪应变,为探讨主应力轴旋转作用产生变形的根源,对主应力轴旋转过程进行分解,主应力轴在物理空间中转动步骤可分解为绕任意叁个XYZ轴的自旋转相迭加的过程,分析单元体在物理空间中围绕单轴旋转过程,建立物理空间中主应力轴旋转角与莫尔圆中剪正应力比反正切值的关系。利用所提的考虑主应力轴旋转的增量模型,对于纯主应力轴旋转在循环加载以及正反旋转加载作用下的变形以及叁轴压缩进行模拟,模拟结果表明,所提模型可有效的用于模拟主应力轴旋转作用下岩土材料的变形预测。(本文来源于《岩石力学与工程学报》期刊2018年S2期）
扈萍,魏超,杨令强,张文龙[5]（2018）在《主应力轴往复循环旋转下砂土的变形特性研究》一文中研究指出针对波浪、交通等动荷载下土体所受应力状态往往具有主应力轴循环旋转这一特性,本文对粉细砂进行了一系列主应力轴往复循环旋转应力路径下的空心圆柱扭剪试验,分析了粉细砂在主应力轴往复循环旋转条件下的基本变形规律,并重点研究了粉细砂的非共轴变形特性。通过试验发现,在主应力轴往复循环旋转的应力路径下,粉细砂会产生明显且随旋转次数增加逐渐累积的塑性变形;中主应力系数和循环起始角度对粉细砂轴向应变、剪切应变及体应变等的变化有着明显影响;主应力轴往复循环旋转过程中砂土的非共轴角不可忽略,其变化规律受循环起始角度的影响;主应力轴旋转方向相反时,对应于同一主应力方向角非共轴角会相差90°左右。(本文来源于《地下空间与工程学报》期刊2018年04期）
刘家顺,张向东,孙嘉宝,杨建军,方天健[6]（2018）在《主应力轴旋转下K_0固结饱和粉质黏土孔压及变形特性试验研究》一文中研究指出主应力旋转将加速孔压和塑性应变的累积,影响土体的力学特性。为研究主应力轴循环旋转对K_0固结饱和粉质黏土孔压和变形的影响,利用GDS-HCA试验系统开展了不同应力路径的K_0固结饱和粉质黏土不排水循环叁轴试验和循环扭剪试验,研究了主应力轴循环旋转对K_0固结饱和粉质黏土累积塑性应变、孔压等动力特性的影响。结果表明:动剪应力幅值、心形应力路径所包围的面积、循环偏应力幅值等均随循环剪应力比和循环动应力比的增大而增大。试样未发生破坏时,K_0固结饱和粉质黏土的孔压比随着振动荷载作用次数的增加而增大;当试样发生破坏时,孔隙压力迅速消散,孔压比急剧下降。循环扭剪试验时试件产生的轴向累积塑性应变始终大于循环叁轴试验产生的累积塑性应变,说明主应力轴循环旋转会加速试件轴向应变的累积。试件的累积塑性应变随循环剪应力比和循环动应力比的增大而增大。循环动应力比越大时,主应力轴旋转造成的轴向累积塑性应变差异越显着。在Monismith幂次函数模型的基础上,建立了主应力轴循环旋转条件时K_0固结饱和粉质黏土累积塑性应变方程,并对模型的可靠性进行了分析和验证。(本文来源于《岩土力学》期刊2018年08期）
冯永珍,张吾渝,马艳霞,刘凌霄,武文举[7]（2018）在《考虑偏应力比影响的主应力轴旋转下重塑黄土变形研究》一文中研究指出采用浙江大学空心圆柱扭剪仪对重塑黄土试样进行了3种复杂应力路径下的试验,研究了主应力轴旋转条件下偏应力比η对重塑黄土变形特性的影响。试验结果表明,不同偏应力比下重塑黄土的强度差异较大,η=0.133时归一化强度最小,而η=0.433时强度最大,偏应力比η从0.133到0.5时归一化强度呈现增大—减小—增大—减小的规律。主应力轴旋转对重塑黄土的各应变增量均有影响,并且对中间主应变增量的影响最大,其中大主应变和小主应变在ε-q平面内对称开展,且总体表现出Δεz>0,Δεθ<0的趋势,中间主应变整体呈现Δεr<0的发展趋势,当应力主轴旋转目标角度α>45°时,中间主应变呈现出不同的开展形式,重塑黄土在应力主轴旋转下向异性较为显着。(本文来源于《防灾减灾工程学报》期刊2018年03期）
黎盟,杨鹏诚,马倩倩[8]（2018）在《主应力轴旋转下饱和砂土变形特性研究》一文中研究指出利用空心圆柱扭剪仪对饱和砂土进行不同主应力方向角下的定向剪切不排水试验,着重分析不同方向角下试样的轴向应变和扭剪应变的发展特性。试验结果表明:轴向应变随主应力角的增大而减小,从压应变逐渐转换为拉应变;当主应力方向为0°和90°时,试样不产生扭剪应变;而主应力角为45°时试样处于纯扭剪状态,扭剪应变达到最大值,并与轴向应变存在某种耦合作用。(本文来源于《河南城建学院学报》期刊2018年02期）
翁效林,赵彦虎,张玉伟,李豪,刘保健[9]（2018）在《主应力轴旋转条件下黄土变形特性试验》一文中研究指出为研究黄土在主应力轴循环旋转条件下的变形特性,采用空心圆柱扭剪仪(HCA)开展了2种不同应力路径下的扭剪试验。第1种应力路径为保持主应力轴方向不变,改变偏应力大小,研究黄土在不同主应力轴方向角α和不同中主应力系数b下的变形特性;第2种应力路径为保持偏应力大小不变,改变主应力轴方向,研究主应力轴循环旋转周期对黄土性状的影响。试验结果表明:土样剪切强度与中主应力系数b、主应力轴方向角α相关,当b相同,α=30°时土样剪切强度最大,α=60°时土样剪切强度略大于α=45°时;α相同时,剪切强度>b=1时的剪切强度>b=0.5时的剪切强度;纯主应力轴旋转会使土体产生塑形应变,并且随着旋转周期的增加,土体产生的塑形应变将不断累积。(本文来源于《中国公路学报》期刊2018年05期）
黎盟[10]（2018）在《主应力轴旋转下饱和砂土力学特性试验研究》一文中研究指出在道路工程中路基不仅承受着路堤自重等静荷载作用,还承受着交通荷载循环往复地长期作用,在这些荷载的作用下,往往会引起路基土单元体的主应力轴旋转。而主应力轴旋转往往会导致土体产生更大地累积变形并使其强度降低,由此引起一系列病害的发生,造成巨大的财产损失。因此开展主应力轴旋转条件下土体的静动力特性试验研究,并将其作为工程设计指导,具有重大地社会价值和意义。本文选取饱和砂土为试验对象,采用沸水饱和法、湿捣法和反压饱和法相结合的一整套制样饱和方法,利用空心圆柱扭剪仪对其进行了考虑主应力轴旋转的一系列静动力特性试验研究,主要做了以下工作:(1)针对由于开挖或上部堆载而引起的路基土体不同部位的初始主应力方向角从0°到90°变化这一情况,进行了一系列不同主应力方向角下的定向剪切试验,对主应力方向角对土体的变形和强度变化特性的影响进行了研究分析。(2)针对路基土体在形成过程中所受到的地质作用和应力历史均有所差异而导致的固结状态不尽相同的情况,进行了不同固结比下的定向剪切试验,研究在不同固结比下主应力方向角对土体变形和强度的影响。(3)针对纯主应力轴旋转这一因素引起的土体静力特性的变化,利用空心圆柱扭剪仪对土体进行了不同偏应力比下的纯主应力轴旋转试验研究,对土体的轴向应变、扭剪应变以及体应变的开展规律进行了研究分析。(4)针对道路运营期间承受的交通荷载导致的土体主应力轴不断旋转这一情况,利用空心圆柱扭剪仪对由交通荷载作用引起的心形应力路径进行了室内试验模拟,并与常规动叁轴试验做对比,分析交通荷载下的主应力轴连续旋转对土体竖向变形和回弹模量开展规律的影响。(本文来源于《长安大学》期刊2018-04-17）
主应力轴旋转论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
利用GDS空心圆柱扭剪系统对原状软黏土进行大周次循环扭剪试验,分析了在主应力轴旋转条件下不同有效围压和不同循环应力比下软黏土的软化特性.结果表明:不同循环次数下土体的剪切应力-应变滞回曲线有明显的差异,随着循环次数的增加,土体的剪切模量减小;在相同有效围压条件下,随着循环应力比的增大,土体轴向模量和剪切模量的软化指数降低;在相同循环应力比下,随着有效围压的增大,土体受到的侧向约束增大,轴向模量和剪切模量的软化指数减小.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
主应力轴旋转论文参考文献
[1].王喆,李利平.基于显式积分方法的主应力轴旋转本构模型海床有限元应用[J].丽水学院学报.2019
[2].王钰轲,马露,曾长女,张冲博,陈灿.主应力轴连续旋转下软黏土软化特性试验研究[J].建筑材料学报.2019
[3].王睢.考虑主应力轴旋转的Q_2黄土静动力变形行为及本构关系研究[D].重庆大学.2018
[4].万征,康富中,赵晓光,郭金雪.主应力轴旋转分析及WB模型的应用[J].岩石力学与工程学报.2018
[5].扈萍,魏超,杨令强,张文龙.主应力轴往复循环旋转下砂土的变形特性研究[J].地下空间与工程学报.2018
[6].刘家顺,张向东,孙嘉宝,杨建军,方天健.主应力轴旋转下K_0固结饱和粉质黏土孔压及变形特性试验研究[J].岩土力学.2018
[7].冯永珍,张吾渝,马艳霞,刘凌霄,武文举.考虑偏应力比影响的主应力轴旋转下重塑黄土变形研究[J].防灾减灾工程学报.2018
[8].黎盟,杨鹏诚,马倩倩.主应力轴旋转下饱和砂土变形特性研究[J].河南城建学院学报.2018
[9].翁效林,赵彦虎,张玉伟,李豪,刘保健.主应力轴旋转条件下黄土变形特性试验[J].中国公路学报.2018
[10].黎盟.主应力轴旋转下饱和砂土力学特性试验研究[D].长安大学.2018
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