导读:本文包含了动态弹性模量论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:弹性模量,动态,玄武岩,沥青,横向,内插法,静态。
动态弹性模量论文文献综述
王正,付海燕,丁叶蔚,曹瑜,王韵璐[1]（2019）在《定向刨花板剪切模量和弹性模量动态测试》一文中研究指出【目的】研究定向刨花板(OSB)的各向异性,探讨OSB面内剪切模量动态和静态测试方法,以提供一种快速、简便、重复性好、精度高的动态测试方法测量和分析OSB弹性常数。【方法】应用ANSYS程序计算OSB自由板和悬臂板试件的振形系数,给出振形系数依赖于板长宽比和宽厚比的关系式,通过仿真计算、动态试验和方板静态扭转试验验证其正确性。动态试验测试OSB剪切模量试件从一块整张OSB上下料制作,分为3个方向,即沿整板纵向下料制作的试件(0°或x向)、横向方向下料制作的试件(90°或y向)和沿与纵向呈45°方向下料制作的试件;方板扭转试验测试OSB剪切模量试件沿整板纵向或横向下料制作;动态测试OSB纵向、横向和45°方向弹性模量以及面内剪切模量和45°方向剪切模量。【结果】OSB实测纵向弹性模量是横向弹性模量的2.89倍, 45°方向剪切模量小于面内剪切模量。正交各向异性材料方板扭转试验测试剪切模量推算公式需用±45°方向应变测量值的差值进行推算,将其用于OSB,测得的静态剪切模量与动态测试的剪切模量相当吻合。【结论】OSB弹性模量具有方向性,纵向最大,横向最小,45°方向介于二者之间;自由板扭转振形法和悬臂板扭转模态法适用于动态测试OSB面内剪切模量,其正确性得到方板扭转试验验证; 0°和90°OSB动态测得的剪切模量几乎相等,可作为OSB面内剪切模量G_(xy)的估计值; OSB不宜按单向复合材料处理,在理论分析时宜按正交各向异性处理,OSB 45°方向的剪切模量G_(45°)<G_(0°)或G_(90°);方板扭转试验用于测试OSB面内剪切模量时,应在方板两表面中心沿2条对角线粘贴±45°应变片,按±45°方向应变测量值的差值进行推算;动态测试的剪切模量与方板扭转试验测试的剪切模量相当吻合,扭转振形法测试OSB剪切模量可行。(本文来源于《林业科学》期刊2019年08期）
李萍,刘文科,念腾飞,张国宏,何腾[2]（2019）在《TAF-10环氧沥青混合料动态弹性模量及路用性能试验研究》一文中研究指出近些年来,环氧沥青混合料以其耐久性好、强度高、冲击韧性优越等特点,广泛地应用于大型桥梁桥面铺装之中。以TAF-10型环氧沥青混合料为研究对象,对其进行不同温度与频率下的动态模量试验,结合时温等效原理,通过Origin数学计算软件,采用西格摩德(Sigmoidal)模型对试验结果进行非线性拟合;并通过高温车辙试验、小梁弯曲试验及冻融劈裂试验,对其高温稳定性、低温抗裂性、水稳定性等路用性能进行检测。结果表明:随着加载频率的增大,TAF-10环氧沥青混合料的动态模量不断增大,而随试验温度的升高其值不断减小;拟合所得到的主曲线方程,可以对任何给定温度与加载频率下该种混合料的动态模量进行有效预估; TAF-10环氧沥青混合料的高温稳定性、低温抗裂性及水稳定性等性能均超出规范要求,满足桥面铺装要求。研究成果可以为TAF-10环氧沥青混合料桥面铺装的动态设计提供参考。(本文来源于《硅酸盐通报》期刊2019年01期）
王飞,边会媛,张永浩,段朝伟,赵伦[3]（2018）在《不同温压下页岩动态与静态弹性模量转换研究》一文中研究指出岩石动态与静态弹性参数存在差异,在应用时需要进行转换。目前国内外学者对岩石动态与静态弹性模量转换实验多在常温与常压下进行测试,没有考虑温度和压力对测试结果的影响,导致转换结果不能充分反映储层力学性质。本次研究以四川盆地上奥陶统和下志留统的五峰组-龙马溪组黑色页岩为研究目标,开展不同温度与压力条件下岩石动态与静态弹性力学实验,并对测试结果进行分析。结果表明:(1)当温度与压力一定时,动态杨氏模量测试值比静态杨氏模量测试值大,并且二者有一定的线性相关性;(2)页岩动态与静态杨氏模量均与温度、压力有关,温度一定时,页岩动、静态杨氏模量均随着围压的增大而增大;压力一定时,页岩动态与静态杨氏模量均随着温度升高而降低,并对不同温度、压力条件下动、静态弹性力学参数变化规律进行了机理分析;(3)建立了不同温度、压力条件下页岩动态与静态弹性参数转换模型,该模型可以将任意温度、压力条件下测试的动态弹性参数转换为储层条件下岩石的静态弹性参数,并能取得较好效果。利用本模型可以为研究区页岩气开采及注水压裂施工方案提供可靠的静态弹性模量,研究具有一定的实际意义。(本文来源于《石油与天然气地质》期刊2018年05期）
李敏敏,谢文博,王正,高子震[4]（2018）在《正交胶合木铁杉规格材弹性模量的动态测试及应力分等》一文中研究指出为使规格材力学性能满足制造足尺正交胶合木(CLT)楼板和墙板的需要,笔者采用横向振动法,对加拿大铁杉规格材的顺纹弹性模量进行动态测试及其应力分等研究,并从被测试件中随机抽取50根通过应力波法进行对比测试,以验证测试及分等结果的可靠度。研究表明,所用铁杉规格材顺纹弹性模量平均值均达到制造CLT性能要求;顺纹弹性模量测试结果基本符合威布尔分布规律;依据其顺纹弹性模量性能进行应力分等后,达到1.5E应力等级的铁杉锯材占总数的35.0%,达到2.0E应力等级的铁杉锯材占总数的34.8%;横向振动法测试结果与应力波法测试结果相关系数达到0.815,具有较高的吻合度。上述有利于确保后续CLT的结构设计、性能预测、加工制造和性能评估等工作,并对促进国内CLT木建筑的良性发展具有工程应用价值。(本文来源于《林产工业》期刊2018年07期）
张雄,袁怡,张传坤,罗时军[5]（2017）在《优化动态内插法测金属弹性模量》一文中研究指出通过吊扎点个数和吊扎点对称度优化内插法测量金属弹性模量,并采用Orign软件处理内插法测量数据.研究发现增加吊扎点个数和吊扎点对称度能降低实验误差,提高测量金属弹性模量精确度.(本文来源于《物理通报》期刊2017年07期）
娄海洋[6]（2017）在《油液弹性模量对主镜液压支撑系统动态性能的影响》一文中研究指出大口径反射式望远镜是现代望远镜发展的主要方向,它广泛应用于空间观测、军事探测、天体运行检测等领域。主镜支撑系统是反射式望远镜的关键技术,系统支撑性能的好坏直接影响望远镜的观测精度。在现有及正在研究和应用的支撑方案中,液压支撑方案由于支撑精度高、支撑力均匀、快速调节等优点而成为主镜支撑的优选方案。但是具备多优点的主镜液压支撑系统在实现高精度和高动态响应目标方面存在困难,设计方案的合理性和机电液各环节的因素均会对其产生影响。论文在分析国内外大口径望远镜的研究和应用情况的基础上,设计了一个主镜液压支撑实验台,以液压环节的油液弹性模量为研究对象,分析其对主镜液压支撑系统动态性能的影响规律。通过真空除气处理提高油液弹性模量,然后以优化前后的不同油液弹性模量为基础,利用仿真和实验来分析主镜液压支撑系统在改变油液弹性模量前后的动态响应和动态精度的变化情况。本文的主要研究内容如下:第一章,阐述了课题背景和研究意义,在查阅国内外望远镜支撑技术相关文献的基础上,总结和发现液压支撑技术发展的技术难点:系统的高精度和高动态响应问题。并结合传统液压系统的分析,提出了油液弹性模量对主镜液压支撑系统动态性能影响的研究方向。同时分析了油液弹性模量的影响因素和对比了提高油液弹性模量的不同方案,发现真空除气方案原理清晰、实现方便。最后提出了本课题的主要研究内容。第二章,根据主镜支撑系统的控制精度和响应速度的要求,设计了一个由油液补偿装置和电控系统组成的液压支撑系统实验台。对比和分析不同驱动方式的油液补偿装置的优缺点,确定了伺服电机带丝杠的驱动方案,并利用控制板卡和驱动器来控制伺服电机的位移,为第五章中主镜液压支撑单元的性能实验做基础。第叁章,对油液弹性模量进行理论分析和实验优化,为第四章的仿真和第五章的实验提供不同的油液弹性模量值。通过理论和数值分析的方式解释密闭容器中油液弹性模量、含气量和气压温度的关系,并基于叁者之间的关系,设计了一个适合主镜液压支撑系统油液处理及注油的真空除气设备,对油液进行不同温度和气压条件下的含气量检测实验,验证真空除气原理的合理性,最后通过注油实验和转换计算得到了不同油液弹性模量值。第四章,针对由主镜液压支撑缸和第二章设计的油液补偿装置组成的主镜液压支撑单元建立了机电液数学模型,分析了液压部分的影响因素,并通过MATLAB软件仿真,分析油液弹性模量、位移放大液压缸和支撑液压杠有效工作面积对主镜液压支撑单元动态响应和动态精度的影响规律。第五章,利用第二章设计的油液补偿装置和电控系统搭建主镜液压支撑单元实验台,验证支撑单元液压部分的数学模型,利用第叁章设计的真空除气设备对油液进行处理,进行不同油液弹性模量下的响应性实验和动态误差模拟实验,实验较好的反映了油液弹性模量对主镜液压支撑单元动态性能的影响。第六章,对全文的工作进行了概括总结,并对本课题下一步工作进行了展望。(本文来源于《浙江大学》期刊2017-01-01）
张东亮,张晓燕,董江峰,王清远[7]（2016）在《落重冲击法测量纤维树脂动态弹性模量》一文中研究指出为克服快速拉伸机在中等应变下(10~100 s~(-1))的机器抖动造成测量结果不准确的问题,通过模态分析技术和落重冲击试验研究玄武岩纤维树脂在中等应变率下的力学行为规律。研究结果表明:纤维树脂板的落重冲击行为与Timoshenko的静态加载理论相似,可通过模态分析方法将Timoshenko板壳理论用于描述纤维树脂板的落重冲击响应,并据此测量纤维树脂的动态弹性模量。(本文来源于《第九届全国爆炸力学实验技术学术会议摘要集》期刊2016-08-16）
冯莉,赵春雁[8]（2016）在《PE基木塑复合材料动态弹性模量优势因素分析》一文中研究指出以聚乙烯(PE)基木塑复合材料为研究对象,利用弯曲振动法和纵向振动法对PE基木塑复合材料进行了动态弹性模量的检测。研究了木塑比与偶联剂等主要因素对动态弹性模量的影响规律。对比了加工因素对密度和动态弹性模量影响的关系曲线,并进行了加工因素和密度对动态弹性模量的相关性分析。结果表明,木塑比是影响动态弹性模量的首要因素;在木塑比55:45~70:30的范围内,PE基木塑复合材料的动态弹性模量与木塑比成正比关系;偶联剂含量为2%~5%时,随着偶联剂含量的增加,PE基木塑复合材料的动态弹性模量也随之升高;利用成型温度、偶联剂含量和密度对PE基木塑复合材料的动态弹性模量进行预测是可行的。(本文来源于《中国塑料》期刊2016年03期）
王志强,罗冬,董涵,孙丽明,魏鹏[9]（2016）在《SPF规格材静、动态弹性模量研究》一文中研究指出采用无损横向振动法和叁点静态弯曲法,对加拿大进口的云杉-松-冷杉(Spruce-Pine-Fir,SPF)J等级规格材的动、静态弹性模量进行测试和评价。结果表明,SPF规格材有明显的两个峰值,其一阶频率峰值平均为44.78Hz,二阶频率峰值平均122.61 Hz;两种方法测得的SPF弹性模量服从正态分布,近1/3的规格材弹性模量值在10000~11 000 MPa;动、静态弹性模量平均值分别为10 983 MPa和10 523 MPa,SPF规格材动态弹性模量比静态弹性模量高4.38%,动、静态弹性模量值之间具有非常强的相关性(R~2=0.91)。(本文来源于《浙江林业科技》期刊2016年02期）
韩丁,朱江,刘东泽,李阳[10]（2016）在《沥青混合料动态弹性模量场模型的建立与应用》一文中研究指出为获得能表征不同工况下沥青混合料力学性能的本构方程,采用沥青混合料标准马歇尔试件的单轴压缩试验数据,获得以加载速率和应力状态为自变量的动态弹性模量场模型.基于ABAQUS/VUMAT编写了材料本构的用户子程序,依据试验数据分析了模型的可靠性.分别采用沥青混合料劈裂试验中压头的竖向位移数据和沥青混合料小梁弯拉试验中的弯拉强度数据验证动态弹性模量场模型在不同工况下的通用性.结果表明:采用动态弹性模量场模型的计算结果与不同加载速率下沥青混合料的单轴压缩、劈裂和小梁弯曲等工况下的试验数据吻合较好.动态弹性模量场模型能描述沥青混合料材料参数与受力状态和加载历史的依赖性,可为复杂受力状态下沥青混合料结构的力学分析提供一种方法.(本文来源于《建筑材料学报》期刊2016年05期）
动态弹性模量论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
近些年来,环氧沥青混合料以其耐久性好、强度高、冲击韧性优越等特点,广泛地应用于大型桥梁桥面铺装之中。以TAF-10型环氧沥青混合料为研究对象,对其进行不同温度与频率下的动态模量试验,结合时温等效原理,通过Origin数学计算软件,采用西格摩德(Sigmoidal)模型对试验结果进行非线性拟合;并通过高温车辙试验、小梁弯曲试验及冻融劈裂试验,对其高温稳定性、低温抗裂性、水稳定性等路用性能进行检测。结果表明:随着加载频率的增大,TAF-10环氧沥青混合料的动态模量不断增大,而随试验温度的升高其值不断减小;拟合所得到的主曲线方程,可以对任何给定温度与加载频率下该种混合料的动态模量进行有效预估; TAF-10环氧沥青混合料的高温稳定性、低温抗裂性及水稳定性等性能均超出规范要求,满足桥面铺装要求。研究成果可以为TAF-10环氧沥青混合料桥面铺装的动态设计提供参考。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
动态弹性模量论文参考文献
[1].王正,付海燕,丁叶蔚,曹瑜,王韵璐.定向刨花板剪切模量和弹性模量动态测试[J].林业科学.2019
[2].李萍,刘文科,念腾飞,张国宏,何腾.TAF-10环氧沥青混合料动态弹性模量及路用性能试验研究[J].硅酸盐通报.2019
[3].王飞,边会媛,张永浩,段朝伟,赵伦.不同温压下页岩动态与静态弹性模量转换研究[J].石油与天然气地质.2018
[4].李敏敏,谢文博,王正,高子震.正交胶合木铁杉规格材弹性模量的动态测试及应力分等[J].林产工业.2018
[5].张雄,袁怡,张传坤,罗时军.优化动态内插法测金属弹性模量[J].物理通报.2017
[6].娄海洋.油液弹性模量对主镜液压支撑系统动态性能的影响[D].浙江大学.2017
[7].张东亮,张晓燕,董江峰,王清远.落重冲击法测量纤维树脂动态弹性模量[C].第九届全国爆炸力学实验技术学术会议摘要集.2016
[8].冯莉,赵春雁.PE基木塑复合材料动态弹性模量优势因素分析[J].中国塑料.2016
[9].王志强,罗冬,董涵,孙丽明,魏鹏.SPF规格材静、动态弹性模量研究[J].浙江林业科技.2016
[10].韩丁,朱江,刘东泽,李阳.沥青混合料动态弹性模量场模型的建立与应用[J].建筑材料学报.2016
论文知识图
