导读:本文包含了串联耦合论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:串联耦合双量子点体系,有限频率噪声谱,自旋轨道耦合效应
串联耦合论文文献综述
刘旭萍[1]（2019）在《串联耦合双量子点中有效自旋轨道耦合场依赖的电流有限频率噪声谱》一文中研究指出在单分子器件中,电流的有限频率噪声谱可以提供平均电流和微分电导无法提供的与系统内部能级结构相关的电子输运时间尺度和其内部动力学的信息,因而,有限频率噪声谱已成为表征电子输运特性的重要方法。另外,量子点体系因其相关参数在实验上的可调性,目前已成为实现自旋电子学的候选量子体系,其中,基于自旋轨道耦合效应操控和探测其电子自旋自由度是人们极为关注和感兴趣的一个研究领域。因而,耦合量子点体系的自旋轨道耦合效应依赖的电子输运特性成为凝聚态物理的重要课题之一。目前,耦合量子点系统的电子输运研究主要集中在自旋轨道耦合和自旋翻转过程对其平均电流和零频散粒噪声的影响。虽然在单量子中自旋翻转过程的强度大小对其有限频率噪声谱已被研究,但是,耦合量子点体系的有限频率噪声谱对其内部能级结构和源极漏极自旋极化率的依赖关系尚未被揭示。特别是,在耦合量子点体系中,如何基于有限频率噪声谱提取其自旋轨道耦合参数的大小依然是一个开放课题。在本文中,基于粒子数分辨的量子主方程,研究了自旋轨道耦合参数的大小、外加磁场的大小、能级失谐量、源极漏极的自旋极化率等对串联耦合双量子点系统有限频率噪声谱的影响,并讨论基于有限频率噪声谱定量提取其自旋轨道耦合参数的可行性。研究发现串联耦合双量子点体系的有限频率噪声谱展示了一个明显的谷,并且谷的位置仅依赖于耦合量子点体系两个单占据本征态之间的能量本征值之差。尤其是,源极漏极的自旋极化率仅影响有限频率噪声谱的谷宽度,并不影响其谷的位置。因此,此特性可以用来定量获取耦合量子点体系单占据本征态的能量本征值之差和自旋轨道耦合强度的大小。上述关于有限频率噪声谱的相关特性对于理解耦合量子点体系的内部动力学性质非常有用。(本文来源于《太原理工大学》期刊2019-06-01）
高斌斌[2]（2018）在《串联耦合双量子点中有效自旋轨道耦合场依赖的电子计数统计》一文中研究指出耦合量子点体系,因其相关参数具有高度可调性,其量子输运特性成为了低维量子系统的热点研究问题之一。特别是,自旋轨道耦合效应提供了一种全电场调控自旋的途径,相比磁场调控,电场更容易在小尺寸空间内聚集和屏蔽。因而,研究自旋轨道耦合效应对耦合量子点体系中电子输运特性的影响引起了广泛关注。另一方面,实验上已经证实高阶电流累积矩可以提供更多平均电流和微分电导无法揭示的电子输运信息。最近,在串联耦合的双量子点体系和双能级量子点中,当有效自旋轨道耦合场方向与电极自旋极化方向平行或垂直时,电流的散粒噪声和偏斜度可以定性获取有效自旋轨道场的大小。但是,有效自旋轨道耦合场方向和大小对耦合量子点体系电子计数统计特性的影响尚未揭示。本文在串联耦合双量子点中,基于粒子数分辨的量子主方程和全计数统计的方法,研究了自旋极化率、量子点能级失谐、外磁场、自旋轨道耦合场大小和方向、量子点与左右电极非对称性耦合对电流前叁阶累积矩的影响。主要结论如下:(1)与量子点能级相同相比,当量子点间有能级失谐,且大小与量子点间耦合强度的量级相近时,电流前叁阶累积矩随自旋轨道耦合场方向的变化更加明显;(2)当自旋轨道耦合场强度的大小小于量子点间耦合强度的大小时,电流前叁阶累积随自旋轨道耦合的变化会有更加明显的变化;(3)自旋轨道耦合场方向与自旋量化轴夹角较小时,电流前叁阶累积矩随自旋轨道耦合场方向的变化会有更加明显的变化;(4)仅当系统与源极耦合强度远大于同漏极耦合强度时,散粒噪声和偏斜度出现明显的超泊松分布。(本文来源于《太原理工大学》期刊2018-05-01）
高斌斌,张蓝云,段志磊,刘旭萍,薛海斌[3]（2018）在《串联耦合双量子点中有效自旋轨道耦合场依赖的电子计数统计》一文中研究指出在顺序隧穿极限下,基于粒子数分辨的量子主方程,研究了与铁磁电极耦合的串联耦合双量子点体系中有效自旋轨道耦合场大小和方向依赖的电子计数统计。数值结果表明,散粒噪声超泊松Fano因子的数值减小程度、散粒噪声从超泊松分布到次泊松分布的转变、刻画传输电子分布峰的偏斜度数值大小和正负均敏感地依赖于该有效自旋轨道耦合场的大小和方向。此特性可以用来定性获取有效自旋轨道耦合场的大小和方向信息。(本文来源于《山西大学学报(自然科学版)》期刊2018年03期）
周亚娟,段全新[4]（2015）在《一种分布式串联耦合型潮流控制器的设计》一文中研究指出分布式串联耦合潮流控制器是电网潮流控制的典型D-FACTS(distributed FACTS)装置,分布安装在输电导线上,通过变压器耦合的方式调节线路阻抗实现对线路的潮流控制。该控制器体积小、重量轻、无占地、易安装,是一种新型的潮流控制器。简要叙述分布式串联耦合型潮流控制技术和分布式串联电抗器(distributed series reactor,DSR)的原理,主要介绍适合220 kV输电线路的DSR设计,包括耦合变压器设计、取能电源设计、控制组件设计和控制电路设计等。(本文来源于《智能电网》期刊2015年01期）
李城鑫,陈福深,陈开鑫[5]（2014）在《基于串联耦合双循环延时线的可重构光电振荡器》一文中研究指出针对光电振荡器(OEO)系统,设计了一种可实现滤波功能的串联耦合双循环延时线(SCDRDLs),并与放大自发辐射(ASE)宽带激光源、Mach-Zehnder调制器(MZM)、偏振分束器(PBS)相结合形成微波光子滤波器(MPF)。利用结构中ASE宽带激光源相干时间小于SC-DRDLs固有延时的特性,实现MPF的非相干性。同时SC-DRDLs的双循环延时线级联特性,决定系统具有大的自由频谱范围,再结合其双输出端口与PBS形成的双环结构,完成系统的高边摸抑制性能。理论分析和实验结果表明,本文系统能产生高频谱纯度、长期稳定性和低相位噪声的微波信号;通过改变SC-DRDLs的环长,可对MPF进行重构,进而调谐振荡频率。(本文来源于《光电子.激光》期刊2014年07期）
张建忠,熊良根,杭俊,程明[6]（2014）在《DFIG风电机组串联耦合补偿低压穿越研究》一文中研究指出双馈风电机组(doubly fed induction generator,DFIG)在电网电压故障以及故障恢复作用下的磁链变化将导致转子过电压或过电流,威胁转子侧的变换器。采用串联耦合补偿(series coupled compensation,SCC)的新型电压穿越方案,SCC通过耦合变压器串接在发电机输入端,它能克服电网多种故障对风电系统的影响。提出的控制策略有如下优势:能削弱故障下机组定子、转子电流暂态成分,克服了定、转子绕组不平衡发热的问题,延长了风电机组使用寿命;在电网故障下发电机组仍能平稳输出有功、无功功率;在整个故障运行过程中,DFIG系统转子侧变换器始终可控,从而为故障电网提供无功功率支持成为可能。在电网对称和非对称故障条件下,采用PSCAD/EMTDC建立了1MW DFIG风力发电系统模型,仿真结果表明该控制方案可以提高DFIG的故障穿越能力。(本文来源于《电网技术》期刊2014年01期）
刘文楷,赵冉月,董小伟[7]（2014）在《串联耦合切比雪夫微环滤波器的设计》一文中研究指出基于电路的设计方法,把N阶串联耦合微环谐振滤波器等价成为一个基带LC阶梯网络,通过求解LC阶梯网络的元件参量,求出微环滤波器的耦合系数.在此基础上设计出具有切比雪夫响应的微环滤波器,并与传统耦合模式理论方法和理想的切比雪夫响应进行比较,证明了这种方法的可靠性,最后讨论了耦合系数和环数对切比雪夫微环滤波器输出特性的影响.数值模拟表明,耦合系数的偏差率越大,通带的平坦性越差;耦合系数的值增大,通带的带宽加宽;当环数增加时,过渡带衰减速度变快,通带形状更接近方形.(本文来源于《光子学报》期刊2014年03期）
熊良根,张建忠,程明,任禹丞[8]（2013）在《笼型异步风电机组串联耦合补偿低电压穿越研究》一文中研究指出随着我国风电装机容量不断扩大,风电场具备低电压穿越能力已成为其并网发电的必要条件。而传统笼型异步发电机组本身并不具备低电压穿越能力,因此提出了一种串联耦合补偿(series coupled compensation,SCC)新型低电压穿越方案,SCC通过变压器串联接在发电机定子与公共连接点之间,配合双向晶闸管进行投切。在PSCAD/EMTDC建立了750 kW异步发电机组的串联补偿系统,仿真结果表明在各种电压故障下SCC能有效提高机组低电压穿越能力,同时减小电磁转矩振荡。(本文来源于《电网技术》期刊2013年11期）
杨家健,卢小丰,原遵东,冯晓东,张建岭[9]（2010）在《串联耦合双单色仪系统性能实验研究》一文中研究指出在滤光片辐射计的光谱响应度测量研究中,为得到光谱效率高且杂散光低的单色光,设计了焦距短的JY公司的TRIAX190单色仪与焦距长的McPherson公司的Model207单色仪进行串联耦合获取单色光,串联耦合后双单色仪的杂散光水平达到10~(-8)量级,光谱效率达到3%。对双单色仪结构中对波长准确度起决定作用的207单色仪进行波长标定实验,得到单色仪波长不确定度小于0.02nm,其重复性达到0.01nm。(本文来源于《2010中国仪器仪表与测控技术大会论文集》期刊2010-10-29）
闫欣,马春生,郑传涛,王现银,张大明[10]（2009）在《聚合物串联耦合双环电光开关的优化》一文中研究指出利用耦合模理论、电光调制理论和微环谐振理论,提出一个聚合物串联耦合双环电光开关器件模型,在1.55μm谐振波长下对该器件进行了模拟和优化.结果为:微环波导芯截面尺寸为1.6×1.6μm2,波导芯与电极间的限制层厚度为1.6μm,电极厚度为0.15μm,微环半径为15.2μm,微环与信道间的耦合间距为0.14μm,微环与微环间的耦合间距为0.6μm,输出光谱的3dB带宽约为0.06nm,开关电压约为6V左右,插入损耗约为2.2dB,串扰约为-20dB.所设计的双环电光开关较单环型电光开关不仅输出光谱更加平坦陡峭,非谐振光更弱,而且开关电压更低.(本文来源于《光子学报》期刊2009年07期）
串联耦合论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
耦合量子点体系,因其相关参数具有高度可调性,其量子输运特性成为了低维量子系统的热点研究问题之一。特别是,自旋轨道耦合效应提供了一种全电场调控自旋的途径,相比磁场调控,电场更容易在小尺寸空间内聚集和屏蔽。因而,研究自旋轨道耦合效应对耦合量子点体系中电子输运特性的影响引起了广泛关注。另一方面,实验上已经证实高阶电流累积矩可以提供更多平均电流和微分电导无法揭示的电子输运信息。最近,在串联耦合的双量子点体系和双能级量子点中,当有效自旋轨道耦合场方向与电极自旋极化方向平行或垂直时,电流的散粒噪声和偏斜度可以定性获取有效自旋轨道场的大小。但是,有效自旋轨道耦合场方向和大小对耦合量子点体系电子计数统计特性的影响尚未揭示。本文在串联耦合双量子点中,基于粒子数分辨的量子主方程和全计数统计的方法,研究了自旋极化率、量子点能级失谐、外磁场、自旋轨道耦合场大小和方向、量子点与左右电极非对称性耦合对电流前叁阶累积矩的影响。主要结论如下:(1)与量子点能级相同相比,当量子点间有能级失谐,且大小与量子点间耦合强度的量级相近时,电流前叁阶累积矩随自旋轨道耦合场方向的变化更加明显;(2)当自旋轨道耦合场强度的大小小于量子点间耦合强度的大小时,电流前叁阶累积随自旋轨道耦合的变化会有更加明显的变化;(3)自旋轨道耦合场方向与自旋量化轴夹角较小时,电流前叁阶累积矩随自旋轨道耦合场方向的变化会有更加明显的变化;(4)仅当系统与源极耦合强度远大于同漏极耦合强度时,散粒噪声和偏斜度出现明显的超泊松分布。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
串联耦合论文参考文献
[1].刘旭萍.串联耦合双量子点中有效自旋轨道耦合场依赖的电流有限频率噪声谱[D].太原理工大学.2019
[2].高斌斌.串联耦合双量子点中有效自旋轨道耦合场依赖的电子计数统计[D].太原理工大学.2018
[3].高斌斌,张蓝云,段志磊,刘旭萍,薛海斌.串联耦合双量子点中有效自旋轨道耦合场依赖的电子计数统计[J].山西大学学报(自然科学版).2018
[4].周亚娟,段全新.一种分布式串联耦合型潮流控制器的设计[J].智能电网.2015
[5].李城鑫,陈福深,陈开鑫.基于串联耦合双循环延时线的可重构光电振荡器[J].光电子.激光.2014
[6].张建忠,熊良根,杭俊,程明.DFIG风电机组串联耦合补偿低压穿越研究[J].电网技术.2014
[7].刘文楷,赵冉月,董小伟.串联耦合切比雪夫微环滤波器的设计[J].光子学报.2014
[8].熊良根,张建忠,程明,任禹丞.笼型异步风电机组串联耦合补偿低电压穿越研究[J].电网技术.2013
[9].杨家健,卢小丰,原遵东,冯晓东,张建岭.串联耦合双单色仪系统性能实验研究[C].2010中国仪器仪表与测控技术大会论文集.2010
[10].闫欣,马春生,郑传涛,王现银,张大明.聚合物串联耦合双环电光开关的优化[J].光子学报.2009
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