非线性油膜力论文_毛亚洲,杨建玺,李庆林,徐文静,刘永刚

导读:本文包含了非线性油膜力论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译,主要关键词:油膜,轴承,变量,转子,分岔,裂纹,动力学。

非线性油膜力论文文献综述

毛亚洲,杨建玺,李庆林,徐文静,刘永刚[1](2019)在《织构化动压滑动轴承非线性油膜力解析模型》一文中研究指出针对有限差分法(FDM)解析Reynolds方程迭代次数多的缺点,提出了一种基于Sommerfeld油膜边界,通过分离变量法求解表面织构动压轴承油膜力的解析模型。分析了长径比、偏心率和织构参数对非线性油膜力的影响,对比了本文的解析模型与短轴承模型、FDM和计算流体动力学(CFD)的计算结果。研究结果表明:长径比和偏心率分别为0. 25~0. 80和0. 10~0. 95的织构化轴承油膜压力和油膜力分别为近似抛物线分布和近似指数分布。长径比为0. 25的本文模型同短轴轴承模型油膜压力分布具有很好的一致性;而长径比为0. 80的本文模型与CFD计算结果,在0°~60°和130°~180°油膜域内也具有很好的一致性。本文模型能够准确地描述表面织构动压轴承油膜力的变化,同时该方法的正确性也得到了验证。(本文来源于《河南科技大学学报(自然科学版)》期刊2019年03期)

李强,张硕,许伟伟[2](2018)在《基于3D瞬态流场计算的滑动轴承非线性油膜力分析》一文中研究指出滑动轴承非线性油膜力的计算结果直接决定了转子-轴承系统非线性动力学分析的精度和效率。针对轴颈扰动下滑动轴承瞬态流场计算中的网格畸变问题,提出了一种适用于小间隙流场3D瞬态计算的变流域动网格技术。通过对滑动轴承润滑流场的瞬态计算,对不同扰动下的线性油膜力与瞬态油膜力进行了对比,并在考虑油膜非线性的影响下,分析了瞬态油膜力径向和切向分量的变化过程。结果表明:大扰动工况下,滑动轴承的动特性分析有必要计入油膜非线性的影响;进油口和油槽的存在会明显降低径向油膜力,导致油膜支撑刚度降低;瞬态油膜力切向分量的减小导致了滑动轴承阻尼的降低,进而引起油膜失稳。(本文来源于《振动与冲击》期刊2018年20期)

张永芳,王霞,黄悦,李莎,刘成[3](2018)在《曲轴动压滑动轴承非线性油膜力解析方法》一文中研究指出基于分离变量法、Sturm-Liouville理论与下游Reynolds边界条件,提出了一种求解曲轴动压滑动轴承非线性油膜力的解析方法;将轴承不可压缩流体动压润滑Reynolds方程的压力分布表示为特解加通解的形式;运用分离变量法,将油膜压力分布的特解和通解分别表示为周向分离函数和轴向分离函数相加和相乘的形式;为了便于求解,对油膜压力特解的周向分离函数进行Sommerfeld变换,通过连续性条件确定油膜的终止位置角;由于油膜压力通解的周向分离函数没有直接解的形式,通过油膜厚度的逼近函数将油膜压力通解的周向分离函数转化为Sturm-Liouville型方程,根据边界条件求得本征值和本征函数系,通过叁角函数的无穷级数展开表示油膜压力通解的周向分离函数;采用含本征值的双曲正切函数表示油膜压力通解的轴向分离函数;在润滑油膜的完备区域,对油膜压力分布的解析表达式进行积分,求得曲轴轴承的非线性油膜力。分析结果表明:采用解析方法计算的非线性油膜力与有限差分法的计算结果吻合较好,偏心率较小时非线性油膜力仅相差约5%;当轴承偏心率由0.2增大到0.6时,油膜终止位置角的最大值减小了13.5%;当量纲为1的速度扰动由0增大到0.03时,油膜终止位置角变化了3.3%;当本征值的个数不小于20时,量纲为1的径向、切向通解油膜力的变化较小,取值分别保持在-2.8、4.6附近。由此可见:采用解析方法能够准确求解曲轴动压滑动轴承的非线性油膜力;轴承偏心率对油膜破裂的影响较大,且偏心率较大时油膜易破裂;相对于轴承偏心率而言,速度扰动对油膜破裂的影响较小;当本征值的个数不小于20时,油膜压力通解的计算精度较高,能够满足工程需要。(本文来源于《交通运输工程学报》期刊2018年02期)

张永芳,张伟,党超,李贤伟,李莎[4](2018)在《轴向槽动压滑动轴承非线性油膜力解析模型》一文中研究指出本文中提出了一种求解流体润滑轴向槽径向滑动轴承非线性油膜力的解析模型.采用油膜气穴边界条件,基于Sturm-Liouville理论,求解了非线性油膜的压力分布.为了便于求解油膜动压润滑的Reynolds方程,将油膜压力函数分解为特解和通解相加的形式,润滑油膜的破裂位置通过连续性条件确定.运用分离变量法,将特解的压力分布分解为周向分离函数和轴向分离函数相加的形式,周向分离函数运用Sommerfeld变换求解.将通解的压力分布分解为周向分离函数和轴向分离函数相乘的形式.采用变量代换,将周向分离函数方程转化为Sturm-Liouville型方程,根据边界条件求得本征值和本征函数系,进而得到通解的周向压力分布;通过求解微分方程,得出轴向分离函数为含本征值的双曲正切函数.在油膜完备区域,对油膜压力分布的解析表达式进行积分,从而求得有限宽轴向槽径向滑动轴承非线性油膜力.计算结果表明:本文中提出的方法和有限差分法的结果吻合得较好,验证了本文中所提出解析模型的正确有效性.(本文来源于《摩擦学学报》期刊2018年02期)

向玲,高雪媛[5](2017)在《考虑非线性油膜力的裂纹转子动力学特性仿真》一文中研究指出在考虑裂纹轴时变刚度和非线性油膜力的基础上,建立了含裂纹故障的双盘转子-轴承系统的动力学模型,采用数值积分方法对其求解,结合分岔图、轴心轨迹图、Poincaré截面图和叁维谱图等,分析了转速、裂纹深度和不平衡对系统响应、分岔情况以及稳定性的影响.结果表明:该类系统出现了多周期、拟周期、混沌等丰富的非线性动力学行为;在裂纹较深的情况下,在较低转速便会发生倍周期分岔和多周期运动,系统的非线性和不稳定性增强;不平衡力的增大简化了系统的动力学行为,使系统失稳滞后,但不影响油膜振荡.(本文来源于《动力工程学报》期刊2017年06期)

周亮[6](2017)在《单双跨油膜力转子非线性动力学特性研究》一文中研究指出对于转子系统构成的旋转机械应用面很广泛而且常被用在一些重要而又特殊场合,所以对于转子运行的安全稳定性就十分重要。人们通过对重大转子事故的研究和分析,发现很多情况下引起转子系统运动失稳的原因是众多非线性力的作用导致的,那么想要从根本上解决问题就要从具体问题中抽象出研究对象并建立数学模型,分析在非线性力作用下转子系统的运行特征,从而得到有利于转子运行平稳的条件以及参数数据。本文分析在强非线性力油膜力、碰磨力以及离心力的作用下,转子系统动力学特性。在假设转子圆盘质量分布不均,存在偏心量以及转子轴承不对中等条件下建立了单盘油膜力轴承转子系统模型以及油膜力支撑下的双跨多盘转子系统模型,先用雷诺公式求解出油膜力大小,然后列出转子系统运动方程,通过四阶龙格库塔法编程,数值模拟计算出系统的数值解,使用分岔图、相图、庞加莱映射图以及时间历程图来阐明了转子系统参数的变化对系统解的影响,通过对它们的变化分析得到了在非线性力的影响下,选取怎样的系统参数才会使得转子发生碰磨最少,转子运行稳定。研究结论表明,对于双跨多盘油膜力转子模型,当定子刚度值增大时,除了低转速下转子运动稳定,保持不变,在其他区域都出现大量混沌概周期运动,因此选择较小的定子刚度值;对于转子刚度值的变化,当它增大时,较低和较高转速下转子系统受影响不大,中等转速下会逐渐出现大量混沌概周期区域,所以在确保足够大的抗变形能力下,选择比较小的刚度值;当圆盘质量发生变化时,低速区域受到影响较小,运动始终很稳定,中高转速区域,圆盘质量增大,运动越不稳定,所以尽量选择较小的质量值;当摩擦系数增大,对于系统的影响较小,因此选择适当大小的值,避免碰磨严重的区域;当逐渐增大圆盘阻尼值,中等转速和高转速下的转子出现概周期,复杂运动的现象明显减少,继续增大圆盘阻尼值,对转子运动稳定性的影响开始降低,因此在选取时,选一个适当偏大的圆盘阻尼值;对于轴承处质量值的变化,在低转速区域影响较小,对于中等转速区间影响较大,因此最好选择较小的轴承端质量值。通过对上述参数对系统响应的影响分析,可以有助于在转子制造和工作的过程中,选择合理稳定的结构和运行参数。(本文来源于《兰州交通大学》期刊2017-04-01)

王永亮,王鹏潇,刘子豪,钟兢军[7](2017)在《基于非线性油膜力的滑动轴承动力特性系数识别方法》一文中研究指出为了更简便地从滑动轴承非线性油膜力直接识别获得油膜动力特性系数,从频域角度建立了轴颈在轴承中的扰动与非线性油膜力之间的关系,采用等幅异频位移激励技术,一次性识别出油膜8个刚度和阻尼特性系数,通过圆瓦滑动轴承实例验证了该方法的准确性,分析了扰动幅值和频率对识别精度的影响。研究结果表明,扰动频率对识别精度没有明显影响,而扰动幅值对识别精度有较大影响,当扰动幅值大于0.016倍半径间隙时,识别精度超过5%。当扰动幅值小于0.005倍半径间隙时,识别精度在0.5%以内,0.001倍半径间隙时,所给出的油膜动力特性系数识别方法的识别精度可达到0.045%。(本文来源于《推进技术》期刊2017年03期)

向玲,高雪媛,张力佳,邸薇薇[8](2016)在《非线性油膜力下裂纹-碰摩故障转子动力学分析》一文中研究指出在考虑裂纹轴时变刚度、碰摩力和非线性油膜力的基础上,建立了裂纹-碰摩双故障转子-轴承系统的非线性动力学模型,采用数值积分方法对其进行求解,结合分岔图、poincaré截面图、轴心轨迹图和最大Lyapunov指数(LLE)曲线图,从定性和定量的角度分析了无量纲裂纹深度和转速对系统响应、稳定性及碰摩力的影响.结果表明:该类转子-轴承系统出现了p-2、p-4、p-8、拟周期和混沌等丰富的非线性运动;随着无量纲裂纹深度的增加,系统首次分岔点转速提高,进入拟周期和混沌等运动的临界转速提前;在高速区间,随着无量纲裂纹深度的增加,系统响应由拟周期运动演变为混沌和多周期运动交替出现;在不同转速阶段,裂纹的加深对碰摩力的影响不同,在高速区间的影响更为明显.(本文来源于《动力工程学报》期刊2016年10期)

黑棣,路遵友[9](2016)在《有限长滑动轴承非线性油膜力的一种近似解》一文中研究指出假设油膜处于层流状态下,提出了一种求解有限长滑动轴承非线性油膜力的近似解析方法。通常在轴承-转子系统非线性动力学行为分析中,油膜力计算模型采用‘π’油膜假设。但是,实际中油膜存在区域并非是‘π’区域。假设油膜的起始角是0,而终止角需要求解。本文基于变分原理,运用分离变量法求解油膜的压力分布。从计算结果可以看出,提出的方法和有限元方法吻合的很好,同时也分析了油膜力随其它一些参数的变化。(本文来源于《机械强度》期刊2016年04期)

张永芳,黑棣,何介夫,路遵友,吕延军[10](2016)在《有限长滑动轴承非线性油膜力的近似解法》一文中研究指出本文中提出了一种求解有限长径向滑动轴承非线性油膜力的近似解析方法.在滑动轴承-转子系统非线性动力行为分析中,油膜力计算模型通常采用"π"油膜假设,但是,实际工况中油膜的存在区域并非是"π"区域,运行时油膜中出现气穴,破裂成条纹状(即具有Reynolds边界条件).本文中的近似解析方法采用Reynolds边界条件,基于变分原理,运用分离变量法求解油膜的压力分布,其中油膜压力的周向分离函数通过无限长轴承的油膜压力分布获得,油膜的破裂终止位置角通过连续条件确定,轴向分离函数运用变分原理并结合周向函数求得.计算结果表明:本文中提出的方法和有限元方法的结果吻合得很好.在此基础上,分析了一些轴承参数对油膜压力分布的影响.(本文来源于《摩擦学学报》期刊2016年04期)

非线性油膜力论文开题报告

(1)论文研究背景及目的

此处内容要求:

首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景,再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题,并提出你的论文准备的观点或解决方法。

写法范例:

滑动轴承非线性油膜力的计算结果直接决定了转子-轴承系统非线性动力学分析的精度和效率。针对轴颈扰动下滑动轴承瞬态流场计算中的网格畸变问题,提出了一种适用于小间隙流场3D瞬态计算的变流域动网格技术。通过对滑动轴承润滑流场的瞬态计算,对不同扰动下的线性油膜力与瞬态油膜力进行了对比,并在考虑油膜非线性的影响下,分析了瞬态油膜力径向和切向分量的变化过程。结果表明:大扰动工况下,滑动轴承的动特性分析有必要计入油膜非线性的影响;进油口和油槽的存在会明显降低径向油膜力,导致油膜支撑刚度降低;瞬态油膜力切向分量的减小导致了滑动轴承阻尼的降低,进而引起油膜失稳。

(2)本文研究方法

调查法:该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。

观察法:用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。

实验法:通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。

文献研究法:通过调查文献来获得资料,从而全面的、正确的了解掌握研究方法。

实证研究法:依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。

定性分析法:对研究对象进行“质”的方面的研究,这个方法需要计算的数据较少。

定量分析法:通过具体的数字,使人们对研究对象的认识进一步精确化。

跨学科研究法:运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。

功能分析法:这是社会科学用来分析社会现象的一种方法,从某一功能出发研究多个方面的影响。

模拟法:通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。

非线性油膜力论文参考文献

[1].毛亚洲,杨建玺,李庆林,徐文静,刘永刚.织构化动压滑动轴承非线性油膜力解析模型[J].河南科技大学学报(自然科学版).2019

[2].李强,张硕,许伟伟.基于3D瞬态流场计算的滑动轴承非线性油膜力分析[J].振动与冲击.2018

[3].张永芳,王霞,黄悦,李莎,刘成.曲轴动压滑动轴承非线性油膜力解析方法[J].交通运输工程学报.2018

[4].张永芳,张伟,党超,李贤伟,李莎.轴向槽动压滑动轴承非线性油膜力解析模型[J].摩擦学学报.2018

[5].向玲,高雪媛.考虑非线性油膜力的裂纹转子动力学特性仿真[J].动力工程学报.2017

[6].周亮.单双跨油膜力转子非线性动力学特性研究[D].兰州交通大学.2017

[7].王永亮,王鹏潇,刘子豪,钟兢军.基于非线性油膜力的滑动轴承动力特性系数识别方法[J].推进技术.2017

[8].向玲,高雪媛,张力佳,邸薇薇.非线性油膜力下裂纹-碰摩故障转子动力学分析[J].动力工程学报.2016

[9].黑棣,路遵友.有限长滑动轴承非线性油膜力的一种近似解[J].机械强度.2016

[10].张永芳,黑棣,何介夫,路遵友,吕延军.有限长滑动轴承非线性油膜力的近似解法[J].摩擦学学报.2016

论文知识图

6未考虑非线性油膜力的分叉图(a...7考虑非线性油膜力的分叉图(a)...非线性油膜力的BP网络模型与数...圆柱轴承L/D=2. 5,几种模型的Fx、Fy随...椭圆轴承几种模型的非线性油膜力圆柱轴承L/D=0. 5,几种模型的Fx、Fy

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