导读:本文包含了应力门槛值论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:A7N01铝合金,焊接接头裂纹,近门槛值区,拐点
应力门槛值论文文献综述
李有堂,王亚东[1]（2019）在《应力比对A7N01铝合金焊接接头裂纹近门槛值区拐点的影响》一文中研究指出以A7N01铝合金焊接接头为研究对象,借助有限元法及有限元软件先进行A7N01铝合金板对接焊模拟,得到接头处残余应力分布情况,再对接头裂纹进行扩展模拟,最后应用最小二乘法对提取的仿真数据进行处理,重点分析了应力比对疲劳裂纹近门槛值区拐点的影响。结果表明:在接头裂纹扩展速率曲线的近门槛值区存在一个拐点,且应力比对其有影响。拐点对应的应力强度因子幅值ΔK_t随应力比R的增大而减小,且当R>0.5时,ΔK_t变化不大。拐点前后拟合直线斜率k随应力比R的变化为:在L_1区(低速扩展区),拟合直线斜率k_1随应力比R的变化更为明显,且随应力比R的增大而减小;在L_2区(Paris的延续),拟合直线斜率k_2随应力比R变化不大。(本文来源于《机械设计与制造工程》期刊2019年07期）
张英,苗胜军,郭奇峰,王培涛[2]（2019）在《循环荷载下花岗岩应力门槛值的细观能量演化及岩爆倾向性》一文中研究指出为研究叁轴循环加卸载条件下叁山岛花岗岩细观能量演化规律,采用颗粒流理论确定了花岗岩的应力门槛值(起裂应力σci、损伤应力σcd和峰值强度σf),研究了应力门槛值对应的边界能、应变能(线性接触应变能和平行黏结应变能)、耗散能(摩擦能和阻尼能)、动能随围压变化的规律,并从能量角度建立了岩爆倾向性评价指标Wx.结果表明:叁山岛花岗岩不同围压下相应的σci/σf位于37. 0%～44. 8%区间,σcd/σf位于81. 2%～89. 0%区间,随着围压的增大,起裂边界能、应变能和耗散能呈线性关系增加,损伤(峰值)边界能、应变能和耗散能呈指数关系增加;其中耗散能受围压影响最为敏感,增幅倍数最大,其次是边界能,最后为应变能.围压对起裂应变能比例影响不大,损伤和峰值应变能比例随围压增大缓慢减小,峰值应变能比例下降幅度最大.基于岩爆倾向性评价指标Wx可知,当围压在20 MPa内,叁山岛花岗岩岩爆倾向性相对较小;当围压达到30 MPa时岩爆倾向性开始迅速增加.研究成果为岩爆倾向性的评价提供了新的参考指标,进一步为井下岩体工程的稳定性研究提供了新思路.(本文来源于《工程科学学报》期刊2019年07期）
翟战江,彭云,刘涛,栾培峰[3]（2019）在《应力比对25Cr2Ni2MoV钢疲劳裂纹扩展门槛值的影响》一文中研究指出对25Cr2Ni2MoV钢进行疲劳裂纹扩展门槛值试验,试样尺寸为紧凑拉伸试样,试验的频率为20 Hz,波形为正弦波,试验环境介质为空气,试验的温度为23℃,试验过程采用连续的降K程序进行测试。试验结果表明,应力比R分别为0.05,0.1,0.3,0.5,0.7和0.8时,有效门槛值?Keff分别为5.30、5.10、3.68、3.34、2.72和2.43 MPa·m,随着应力比的增加,有效门槛值逐渐降低,da/d N曲线向较小的?K方向移动;随着应力比的增加,裂纹闭合效应的影响是逐渐降低的,当应力比R≥0.7时,裂纹闭合效应消失,实际测量的门槛值即为有效门槛值,采用修正后的McEv-ily-Groeger公式,可以得到25Cr2Ni2MoV钢有效门槛值的经验方程。(本文来源于《物理测试》期刊2019年01期）
王宇扬[4]（2018）在《4130X钢应力腐蚀门槛值变化规律的实验研究》一文中研究指出课题来源于十叁五国家重点研发计划《超期服役承压设备寿命预测及延寿关键技术》的子项目(2016YFC0801905),重点针对典型的承压设备材料,进行非稳态工况下超期服役设备的寿命预测方法研究及安全评定。本文围绕着探究材料应力腐蚀门槛值K_(ISCC)的影响因素、建立K_(ISCC)与硫化氢浓度之间数学模型的核心问题进行了系列研究。以断裂力学为理论基础,以4130X气瓶用钢为研究对象,从硫化氢单纯腐蚀影响材料断裂韧性及应力腐蚀门槛值的两个视角出发进行实验研究,重点研究在非单一工况(不同的腐蚀环境、不同的外加应力共同作用)下,材料的应力腐蚀门槛值的变化情况。在此基础上,对裂纹尖端的应力场进行理论分析,研究应力与腐蚀共同作用下,腐蚀前后裂纹尖端应力场及塑性区尺寸的变化。为后续研究其长期服役下的寿命预测提供实验依据。本文首先研究了单纯腐蚀因素对材料断裂韧性的影响。应用叁点弯曲试样,以COD实验为基础,测定了4130X材料两种状态下腐蚀前后的断裂韧性,分别得到空气中与1600ppm浓度硫化氢腐蚀后的P-V曲线21组(空气中:原材料6组、热处理材料6组;腐蚀后:原材料3组、热处理材料6组。),得到了对应的d_R-△a关系。针对热处理材料,利用d_R-△a关系做出阻力曲线,并换算出K_I值。对于原材料,由于其没有裂纹稳定扩展阶段,求出其K_I的上限值。其次,本文应用改进型WOL试样进行恒位移实验,研究了腐蚀因素及外力因素对应力腐蚀门槛值变化规律的影响。分别考虑3个梯度不同硫化氢浓度(200ppm、800ppm、1600ppm)、3个梯度不同初始载荷共同作用,进行系列实验,得到18个应力腐蚀门槛值(原材料:9个、热处理材料:9个)。由于原材料试样屈服强度较低,所得实验结果不满足平面应变要求,为材料应力腐蚀门槛的上限值。主要工作与创新点如下:(1)通过实验建立了应力腐蚀环境下4130X材料K_(ISCC)(K_e)与硫化氢浓度C_(H2S)之间的数学模型,在工程应用中,当已知硫化氢浓度时,可根据该模型推算材料的应力腐蚀门槛值。(2)实验中考虑了硫化氢浓度与初始载荷的两种因素影响,结果表明硫化氢浓度为主要影响因素,应力腐蚀门槛值随着硫化氢浓度增加呈指数递减关系;初始载荷为次要影响因素,其主要影响低浓度下的应力腐蚀门槛值,随着硫化氢浓度的增加,该影响逐渐减弱。(3)对特种设备常用的4130X高压气瓶用钢,针对其原材料与热处理后的材料,从力学性能、断裂性能、腐蚀性能、应力腐蚀性能方面,进行了系统实验研究,给出了适合工程应用的定量评价结果。(本文来源于《北京工业大学》期刊2018-05-01）
张文昌,陈惟国,张诚,张文亮,欧天雄[5]（2015）在《普光气田集输管线L360钢硫化物应力腐蚀门槛值研究》一文中研究指出研究了L360MCS和L360QCS钢在普光气田集输系统中的氢渗透行为,以及不同载荷水平下L360钢的断裂临界氢浓度。结果表明,L360MCS钢中可扩散氢质量浓度低于2.67mg·kg-1时不易发生硫化物应力腐蚀开裂,高于3.86mg·kg-1为开裂危险区;L360QCS钢中的可扩散氢质量浓度低于2.93mg·kg-1时不易发生硫化物应力腐蚀开裂,高于4.41mg·kg-1时为开裂危险区。结合氢探针技术对于现场在用管道氢浓度进行了测试和比对,表明普光气田目前集输管道在正常工况下发生硫化物应力腐蚀的可能性较小。(本文来源于《腐蚀与防护》期刊2015年08期）
周辉,孟凡震,张传庆,杨凡杰,卢景景[6]（2015）在《硬岩应力–应变门槛值特点及产生机制》一文中研究指出详细总结岩石应力门槛值(起裂强度ci?、损伤强度cd?和峰值强度f?)的物理意义和计算方法,以花岗岩和大理岩为研究对象进行不同围压的常规叁轴试验,计算分析ci?,cd?和f?值,以及各个门槛值对应的轴向应变、侧向应变和体积应变的变化规律,重点讨论轴向应变和侧向应变的特点和产生机制,分析结果发现:花岗岩的cc?/f?,ci?/f?,cd?/f?分别位于0.10~0.19,0.40~0.59,0.77~0.82区间内,大理岩相应的应力比位于0.10~0.25,0.47~0.64,0.82~0.92内,不同岩石或相同岩石门槛值应力比的差异可能由于矿物成分、赋存环境、开挖损伤造成;2种岩石应力门槛值及各自对应的轴向应变随围压近似呈线性递增,并且应力和轴向应变随围压的变化曲线非常相似;侧向应变在达到cd?之前增长缓慢,在达到cd?之后急剧增加,而轴向应变在整个加载过程稳步增加;围压、cd?和对应的损伤体积应变存在内在关联性,相互关系可用线性或二项式拟合。(本文来源于《岩石力学与工程学报》期刊2015年08期）
杜彦楠,朱明亮,轩福贞[7]（2015）在《应力比对25Cr2Ni2MoV钢焊接接头近门槛值区疲劳裂纹扩展曲线转折点的影响》一文中研究指出在常温下采用逐级降载法进行不同缺口位置、不同应力比下25Cr2Ni2Mo V钢焊接接头的疲劳裂纹扩展试验,研究疲劳裂纹扩展曲线上近门槛值区转折点的变化规律。结果表明,焊接接头的疲劳裂纹扩展曲线在近门槛值区内存在一个转折点,其对应的应力强度范围随应力比的增大而减小,其大小为疲劳门槛值的0.5~0.8。近门槛值区疲劳裂纹扩展转折点前后扩展曲线斜率发生变化表明裂纹扩展机理的改变,热影响区缺口处的转折行为对疲劳裂纹扩展影响较小。应力比R低于0.5时,循环塑性区尺寸总体接近于材料特征组织尺寸;应力比R高于0.5后,两者偏差加大。应力比低于0.5时转折点对应的循环塑性区尺寸同特征组织尺寸接近,驱动力由ΔK控制向Kmax主导的转变是引起转折点随应力比变化的原因。(本文来源于《机械工程学报》期刊2015年08期）
王一飞,王燕舞,吴晓源,崔维成,黄小平[8]（2008）在《有效应力强度因子范围门槛值与载荷比关系的研究(英文)》一文中研究指出不同载荷比下的有效应力强度因子范围门槛值△Keff.th往往被看作一个常数,然而疲劳实验数据结果通常散落在一个较窄的带宽范围内,而不是所期望的一条曲线。另外,基于改进的McEvily模型对△Keff.th进行的灵敏度分析表明△Keff.th对疲劳裂纹扩展率具有重要的影响,尤其是在占有大部分疲劳裂纹扩展寿命的近门槛值区域。因此,文章认为不同应力比下的△Keff.th为变量,并且通过叁个方面对△Keff.th与应力比R的关系进行了深入的研究:(a)Schmidt和Paris提出的一个关于△Keff.th的简化模型和相应的试验数据;(b)基于传统的裂纹完全闭合概念的△Keff.th试验数据;(c)基于裂纹局部闭合模型的△Keff.th,p试验数据。分析结果表明,在应力比低于临界应力比时,随着应力比的增加,有效应力强度因子范围门槛值也相应增加;而应力比高于临界应力比时,有效应力强度因子范围门槛值随应力比的增加而减小。另外,通过对试验数据的曲线拟合分析表明,Lorentz分布能很好地描述相应的试验数据。(本文来源于《船舶力学》期刊2008年03期）
陈学东,蒋家羚,杨铁成,胡久韶,艾志斌[9]（2004）在《湿H_2S环境下典型压力容器用钢应力腐蚀开裂门槛值的估算》一文中研究指出针对压力容器用低合金钢在湿H2 S环境下的应力腐蚀开裂的机理 ,结合断裂力学方法推导了 16MnR、15MnNbR、0 7MnCrMoVR叁种材料的氢诱发开裂的临界浓度及氢滞后断裂的临界应力场强度因子KISCC的估算表达式 ,与实验值进行了对比验证 ,并对极限浓度的概念进行了讨论。(本文来源于《压力容器》期刊2004年03期）
白铁钧,陈怀宁,陈亮山[10]（2004）在《航天气瓶用超高强度钢应力腐蚀应力强度门槛值的试验研究》一文中研究指出应力腐蚀门槛值是评价超高强度钢制航天气瓶安全性的重要性能参数。如何合理地获得航天气瓶用超高强度钢应力腐蚀门槛值的正确值 ,以及气瓶验证和使用过程中过载对该参数的影响是本文研究的重点。文中针对超高强度钢提出在正火热处理后即开始预制疲劳裂纹 ,然后再进行淬火和回火 ,以达到材料最终性能的方法 ,测定超高强度钢3 7SiMnCrNiMoV钢的 (条件 )KⅠSCC值 ,避免采用传统方法测定KⅠSCC时由于裂纹尖端产生塑性变形和残余应力而造成测试结果的不准确性。在此基础上研究一次和多次过载以及不同过载水平对超高强度钢应力腐蚀性能的影响 ,发现在一定的过载应力条件下适当的过载次数可以显着提高材料的KⅠSCC值 ,这种作用与裂纹尖端的残余应力和材料硬化发生的性变有关 ,该结果也为下一步制定更加合理的气瓶断裂安全评价方法奠定了基础(本文来源于《机械强度》期刊2004年01期）
应力门槛值论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为研究叁轴循环加卸载条件下叁山岛花岗岩细观能量演化规律,采用颗粒流理论确定了花岗岩的应力门槛值(起裂应力σci、损伤应力σcd和峰值强度σf),研究了应力门槛值对应的边界能、应变能(线性接触应变能和平行黏结应变能)、耗散能(摩擦能和阻尼能)、动能随围压变化的规律,并从能量角度建立了岩爆倾向性评价指标Wx.结果表明:叁山岛花岗岩不同围压下相应的σci/σf位于37. 0%～44. 8%区间,σcd/σf位于81. 2%～89. 0%区间,随着围压的增大,起裂边界能、应变能和耗散能呈线性关系增加,损伤(峰值)边界能、应变能和耗散能呈指数关系增加;其中耗散能受围压影响最为敏感,增幅倍数最大,其次是边界能,最后为应变能.围压对起裂应变能比例影响不大,损伤和峰值应变能比例随围压增大缓慢减小,峰值应变能比例下降幅度最大.基于岩爆倾向性评价指标Wx可知,当围压在20 MPa内,叁山岛花岗岩岩爆倾向性相对较小;当围压达到30 MPa时岩爆倾向性开始迅速增加.研究成果为岩爆倾向性的评价提供了新的参考指标,进一步为井下岩体工程的稳定性研究提供了新思路.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
应力门槛值论文参考文献
[1].李有堂,王亚东.应力比对A7N01铝合金焊接接头裂纹近门槛值区拐点的影响[J].机械设计与制造工程.2019
[2].张英,苗胜军,郭奇峰,王培涛.循环荷载下花岗岩应力门槛值的细观能量演化及岩爆倾向性[J].工程科学学报.2019
[3].翟战江,彭云,刘涛,栾培峰.应力比对25Cr2Ni2MoV钢疲劳裂纹扩展门槛值的影响[J].物理测试.2019
[4].王宇扬.4130X钢应力腐蚀门槛值变化规律的实验研究[D].北京工业大学.2018
[5].张文昌,陈惟国,张诚,张文亮,欧天雄.普光气田集输管线L360钢硫化物应力腐蚀门槛值研究[J].腐蚀与防护.2015
[6].周辉,孟凡震,张传庆,杨凡杰,卢景景.硬岩应力–应变门槛值特点及产生机制[J].岩石力学与工程学报.2015
[7].杜彦楠,朱明亮,轩福贞.应力比对25Cr2Ni2MoV钢焊接接头近门槛值区疲劳裂纹扩展曲线转折点的影响[J].机械工程学报.2015
[8].王一飞,王燕舞,吴晓源,崔维成,黄小平.有效应力强度因子范围门槛值与载荷比关系的研究(英文)[J].船舶力学.2008
[9].陈学东,蒋家羚,杨铁成,胡久韶,艾志斌.湿H_2S环境下典型压力容器用钢应力腐蚀开裂门槛值的估算[J].压力容器.2004
[10].白铁钧,陈怀宁,陈亮山.航天气瓶用超高强度钢应力腐蚀应力强度门槛值的试验研究[J].机械强度.2004