导读:本文包含了结构弛豫论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:结构弛豫,镱掺杂石英玻璃,光谱性质,物理性质
结构弛豫论文文献综述
郭梦婷,邵冲云,王璠,任进军,于春雷[1]（2018）在《结构弛豫对Al~(3+)/Yb~(3+)共掺石英玻璃结构和性能的影响》一文中研究指出采用溶胶–凝胶法结合高温烧结工艺制备Al~(3+)/Yb~(3+)共掺石英玻璃,通过在玻璃转变温度(Tg)以下对玻璃进行等温退火,研究了退火时间对Al~(3+)/Yb~(3+)共掺杂石英玻璃密度、折射率和光谱性质的影响,并利用X射线衍射、Fourier转换红外(FTIR)、Raman光谱、核磁共振等结构分析手段探索其影响机理。结果表明:当退火温度为900℃时,随着退火时间增加,Al~(3+)/Yb~(3+)掺杂石英玻璃的折射率逐渐增大,紫外吸收边逐渐蓝移,Yb~(3+)离子的吸收和发射截面逐渐下降,退火200 h后Yb~(3+)离子出现2个荧光寿命;在Tg温度以下退火,玻璃的非晶态特征和Al的配位数不会发生明显变化;玻璃的假想温度及结构混乱度随退火时间增加逐渐下降。(本文来源于《硅酸盐学报》期刊2018年11期）
邹俊文,张志英,夏志林,唐浩,程东鹏[2]（2018）在《ZrCuAlNi非晶合金的弹性性能及结构弛豫》一文中研究指出利用动态机械分析法(DMA)研究了锆基非晶合金Zr_(60.6)Cu_(18.6)Ni_(11.7)Al_(9.1)和Zr_(54.45)Cu_(29.7)Al_(9.9)Ni_(4.95)Y_1的弹性性能随温度的变化以及与结构弛豫有关的弹性异常和能量衰减。通过差示扫描量热法(DSC)确定了玻璃转变温度T_g分别为689K和654K,晶化温度T_x分别为733K和724K。X射线衍射(XRD)分析表明结构均为非晶结构。DMA结果表明,储能模量在T_g附近出现拐点或谷。损耗模量和损耗因子在T_g附近出现峰值,且随着频率的升高,峰值幅度减小,峰值温度基本不变。β弛豫表现为额外的翼。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2018年07期）
詹伟涛,贺建雄,王艺臻,姜宏[3]（2018）在《羟基含量对全氧燃烧浮法玻璃结构弛豫的影响》一文中研究指出采用红外光谱法和动态热机械分析(DMA)法研究了羟基含量对全氧燃烧浮法玻璃结构弛豫的影响。在540℃以上发现了类似于金属玻璃的α弛豫现象。通过Arrhenius方程拟合得出,气氛比(H_2O与CO_2气体体积比)为2∶1的全氧燃烧浮法玻璃、气氛比为1∶1的全氧燃烧浮法玻璃和空气助燃浮法玻璃的激活能分别为4.74eV、5.82eV和7.50eV。由组态熵模型拟合的全氧燃烧浮法玻璃的组态熵值高于空气助燃浮法玻璃,且气氛比为2∶1的全氧燃烧浮法玻璃的组态熵值高于气氛比为1∶1的全氧燃烧浮法玻璃,说明全氧燃烧浮法玻璃的内部结构相比空气助燃浮法玻璃更加无序,而增加全氧燃烧熔窑内的水含量使全氧燃烧浮法玻璃的内部结构更无序,这也印证了羟基含量会对全氧燃烧浮法玻璃的结构弛豫造成一定的影响。(本文来源于《材料导报》期刊2018年12期）
高志开[4]（2018）在《FeNbB非晶合金的性能及其结构弛豫的研究》一文中研究指出铁基非晶态软磁合金的无序密堆状的原子结构不同于传统晶态金属材料,因而使其具有优异的软磁性能,如低的矫顽力(H_c)、高磁导率(μ_e)、高磁饱和强度(B_s)等以及优良的力学性能,如高强度、高硬度等,且其成本低廉,已广泛地应用于电机、变压器、电抗器、电感线圈等方面,成为了一类节能环保的新型功能材料。然而,一般铁基非晶不足之处是其塑韧性较低或缺乏塑韧性,特别是铁基非晶通常是通过激冷快淬的方法制备得到的,存在较大的铸造热应力,使其磁各向异性增加,严重影响其软磁性能的,必须经去应力退火处理才能发挥其优异的软磁性能,然而,非晶合金不同于晶态合金,经过退火处理后,其塑韧性急剧降低甚至消失,呈现出脆性力学特征,严重地限制着其在工程上的应用。因此通过调整合金成分制备得到具有良好磁性及塑韧性的软磁合金,同时就其退火处理对磁性及力学性能造成的影响进行研究具有重要的工程意义。本文选取了FeNbB软磁合金系作为材料研究对象,分别对该合金系在不同成分条件下的性能变化进行了研究,还对于退火导致的结构弛豫进行了探讨分析。主要涉及以下研究内容。(1)研究了Fe和Nb元素含量的变化对FeNbB非晶合金性能的影响。首先对FeNbB合金的成分进行调整,探究Fe_(65+x)Nb_6B_(29-x)非晶合金的非晶形成能力、热稳定性、晶化激活能、磁学性能和力学性能等。结果表明Nb元素含量不变的情况下,Fe取代B的量增加时,其热稳定性、非晶形成能力及晶化激活能都呈降低的趋势。通过不同成分下合金的性能对比,x=6的非晶薄带具有最佳的软磁性能,其矫顽力低至0.9 A/m,磁导率达到15000以上,同时该成分的合金能够制备出直径为1 mm的非晶棒材,且其强度高达4.2 GPa,具有一定塑韧性。(2)探究了金属元素与类金属元素的不同比例对FeNb B非晶合金性能的影响。以Fe_(71)Nb_6B_(23)为基础继续调整成分,研究了(Fe_(71)Nb_6)_(1+x/77)B_(23-x)非晶合金的非晶形成能力、热稳定性、磁性能和力学性能等。研究表明随着Fe和Nb元素含量的提高,B元素含量的降低,其热稳定性,非晶形成能力呈下降的趋势,同时强度及塑韧性也恶化。Nb元素含量的提高虽能提高该软磁合金的磁导率,但却恶化了饱和磁感应强度。其x=12的晶态棒材具有比较优良的综合力学性能,其屈服强度达到1500 MPa,塑韧性高达5%。(3)通过微量元素钇(Y)的添加,对Fe_(71)Nb_(6-x)B_(23)Y_x非晶合金的非晶形成能力、热稳定性、磁学性能及力学性能等进行了研究。研究发现微量元素Y的添加虽然非晶合金的热稳定性降低、矫顽力及磁导率轻微恶化,且造成合金塑韧性的降低,但微量元素Y的添加能显着地提高其非晶形成能力。(4)以Fe_(71)Nb_6B_(23)非晶合金为研究对象,研究了退火导致的结构弛豫对FeNbB非晶合金磁性能及力学性能等性能的影响。结果表明:在结构弛豫阶段内退火,由于内应力释放及自由体积等缺陷减少,非晶合金的B_s值轻微上升,H_c和μ_e等软磁性能极大的改善,H_c由淬态的34 A/m降低到0.9 A/m,μ_e由1300提高到15000,且条带表面的磁畴结构由原来的细小杂乱条纹畴转变成宽大规整的条纹畴,同时棒材合金仍具有高达4.2 GPa的屈服强度及一定的塑韧性,硬度可达1000 Hv,且随着退火温度的升高,其强度没有降低,塑韧性只是稍微降低,硬度呈上升趋势。玻璃转变温度T_g后退火,由于破坏了原有的稳定结构,条带的软磁性能发生了恶化且棒材的屈服强度及塑韧性都有明显的降低,但其饱和磁感应强度进一步提升。(本文来源于《郑州大学》期刊2018-04-01）
段俊杰,詹伟涛,HUAN,GHongNian,姜宏,孙其诚[5]（2018）在《钒磷玻璃结构弛豫的DMA测量研究》一文中研究指出玻璃材料发生屈服和玻璃-液体转变(GLT)之前发生的缓慢结构演化和微观局域暗流的机理至今尚未完全清晰.本文采用动态热机械分析仪系统测量了钒磷二元体系玻璃(V_2O_5-P_2O_5)趋向于玻璃化转变点T_g的动态机械弛豫谱和应力松弛谱,在T_β~483 K和T_ρ~543 K p附近发现了类金属玻璃的α和β结构弛豫和应力松弛行为,结果表明,其与纳米局域钒磷暗流结构的缓慢流动有关.实验首次发现了V_2O_5-P_2O_5玻璃的β弛豫的峰高与驰豫速率符合一定的线性对数关系,即ln(Δ)∞μ-ln(v);基于Wang等人提出的唯像理论模型和稳态流体动力学理论给出了合理的物理图像解释;实验和理论良好符合,进一步证明了V_2O_5-P_2O_5玻璃体系中存在纳米局域钒磷暗流结构及其演化行为的结论.并采用KWW方程的非指数因子β_(KWW)把T_g附近结构演化划分为3个阶段:(1)β_(KWW)<0.1 ,纳米局域磷钒分子流体单元区;(2)0.1<β_(KWW)<0.5 ,纳米局域磷钒微晶暗流区;(3)β_(KWW)>0.5 ,宏观流动区.(本文来源于《中国科学:物理学 力学 天文学》期刊2018年02期）
肖劲韬[6]（2017）在《大块金属玻璃的热膨胀和结构弛豫行为研究》一文中研究指出自1960年金属玻璃被首次成功制备以来,其优异的性能一直吸引着大量科研工作者的兴趣与关注。由于大块金属玻璃拥有大量的自由体积和长程无序的独特结构,其热膨胀和结构弛豫行为一直是备受关注的研究热点。尽管前人对这方面有不少研究,但到目前为止,得到的结论依然缺乏一致性,也很少工作把这两种性质与大块金属玻璃的自由体积以及玻璃化转变温度联系起来。因此,大块金属玻璃的热膨胀和结构弛豫行为依然值得我们更深入地探究。本工作通过运用热膨胀仪,采用循环加热的方法,对不同成分的大块金属玻璃结构弛豫前后两次升温时的热膨胀系数进行了测量,结果发现在线性膨胀阶段,同一成分的大块金属玻璃发生结构弛豫后的热膨胀系数比结构弛豫前均有所减少,且减少值与材料的原子堆积密度以及密度变化量均呈负相关的关系,表明大块金属玻璃的自由体积含量与其热膨胀行为有密切联系。把样品进行晶化处理后,我们发现尽管同一成分的大块金属玻璃在晶化后密度均有所上升,但晶化前后其线性膨胀阶段的热膨胀系数的变化并无太大的规律,这有可能是材料晶化后不再存在自由体积、产生了晶界以及内部多相膨胀迭加共同作用的结果。运用热膨胀仪对样品进行保温,获得了等温结构弛豫时不同成分大块金属玻璃的长度变化曲线。通过对获得的长度变化曲线进行拟合,我们发现大块金属玻璃进行等温结构弛豫时,在我们的观察时间内样品长度大致符合对数形式减少。通过对拟合得到的曲线结束阶段进行线性拟合,我们得到了大块金属玻璃的准稳态结构弛豫速率并计算了不同成分和状态的大块金属玻璃的结构弛豫激活能。结果显示不同材料的结构弛豫激活能随玻璃化转变温度增加略微有所上升。在用玻璃化转变温度对保温温度进行约化后,我们发现不同材料准稳态的结构弛豫速率变化有相同趋势并在数值上几乎相等,表明样品的结构弛豫行为在一定程度上与玻璃化转变温度有所关联。此外,对比铸态和退火态的样品,发现大块金属玻璃在退火后结构弛豫激活能大幅上升。通过测量铸态和退火态样品的差示扫描量热曲线和力学参数,发现退火后样品自由体积减少,而且处于更稳定的状态,表明与玻璃化转变温度相比,自由体积减少和重排可能是影响结构弛豫激活能改变的更重要因素。本文通过测量大块金属玻璃的线性膨胀的热膨胀系数和结构弛豫激活能,进一步地探究了大块金属玻璃热膨胀以及结构弛豫与玻璃化转变温度、自由体积之间的关系。(本文来源于《浙江大学》期刊2017-08-09）
祝攀拓,李小蕴[7]（2017）在《电阻法探究喷铸温度对Zr_(57)Cu_(20)Al_(10)Ni_8Ag_5非晶热稳定性及结构弛豫的影响》一文中研究指出采用铜模喷铸法制备出Zr_(57)Cu_(20)Al_(10)Ni_8Ag_5大块金属玻璃,通过电阻法探究喷铸温度对其热稳定性及结构弛豫的影响。结果表明,提高该金属玻璃制备时的喷铸温度,使晶化转变点Tx明显滞后和过冷液相区ΔT增大,表明金属玻璃热稳定性增强。此外,运用电阻法研究了金属玻璃在低温下的结构弛豫,发现约化电阻率曲线存在"拐点"的异常变化。随着喷铸温度的升高,"拐点"的开始温度点Tonset提前,且金属玻璃结构弛豫强度增强。(本文来源于《铸造》期刊2017年05期）
夏功婷[8]（2017）在《退火过程中结构弛豫对FeBC(Cu,Mo)软磁合金性能的影响》一文中研究指出铁基纳米晶软磁合金的非晶前驱体在低于晶化温度退火时会发生结构弛豫,引起微结构改变并导致合金性能发生变化。本文主要研究了退火工艺及Mo掺杂对FeBC(Cu,Mo)软磁合金的微结构及性能的影响。以Fe84B10C6非晶合金为对象,研究了退火温度与时间对合金软磁性能的影响。随着退火温度升高,Fe84B10C6非晶合金带材的易磁化方向向非晶带面内偏转,超过493 K后其易磁化方向又偏离带面;饱和磁感应强度逐渐上升,矫顽力则先减小后增大且在493 K时达到最小值。退火时间对Fe84B10C6非晶合金磁性能具有相似的影响规律,且在退火100 s时合金具有最小的矫顽力。Fe84B10C6非晶合金在493 K下退火100 s具有最好的综合磁性能,其饱和磁感应强度和矫顽力分别为1.65 T和5.0 A/m。以Fe83B10C6Cu1合金为对象,研究了Cu团簇优化对磁性能的影响。预退火温度从548 K升高到588 K过程中,Fe83B10C6Cu1非晶合金中Cu原子聚集生成大量尺寸相近的核,能为晶化时?-Fe提供形核位置的有益Cu团簇数量逐渐增加、尺寸分布也逐渐优化,并在588 K时Cu团簇达到最优调控;预退火温度继续升高到608 K时,Cu团簇尺寸仍保持较窄的分布,但平均尺寸增大。晶化退火过程中,随着预退火温度的升高Fe83B10C6Cu1合金晶化体积分数增加,Bs逐渐增加,Hc则先缓慢减小而后急剧增大并在588 K时达到最小值。Fe83B10C6Cu1合金经588K 10min预退火708K 100s晶化后具有最好的综合磁性能,其Bs和Hc分别为1.81 T和3.2 A/m。以Fe83-xB10C6Cu1Mox(x=0~1.25)合金为对象,研究了Mo掺杂对Cu团簇优化及磁性能的影响。Mo掺杂提高了合金的非晶形成能力,促进了有益Cu团簇的形成,使α-Fe析出起始温度下降。x由0.0增加到0.75过程中,有益Cu团簇数量逐渐增加、尺寸分布也逐渐优化,并在x=0.75时Cu团簇达到最优调控;x继续增加到1.25时,过量Mo掺杂促进Cu团簇的长大,Cu团簇尺寸分布变宽,有益Cu团簇数量减少。晶化退火过程中,随着晶化温度的升高,Fe82.25B10C6Cu1Mo0.75合金Bs逐渐增加,Hc则先减小后增大且在693 K时达到最小值;随着x的增加,Fe83-x B10C6Cu1Mox(x=0~1.25)合金Bs和Hc均先减小后增加。在Mo掺杂合金系中Fe82.25B10C6Cu1Mo0.75纳米晶合金具有最好的综合磁性能,其Bs和Hc分别为1.75 T和2.1 A/m。(本文来源于《南京航空航天大学》期刊2017-03-01）
刘婷婷,刘娟娟,孙康[9]（2017）在《表面机械研磨处理的动态结构弛豫对Zr基块体金属玻璃结构和力学性能的影响》一文中研究指出利用表面机械研磨(SMAT)技术对Zr_(52.5)Cu_(17.9)Ni_(14.6)Al_(10)Ti_5(Vit105)块体金属玻璃进行改性,并通过X射线衍射方法和球形纳米压痕试验分别研究了SMAT处理对Zr基金属玻璃结构和力学性能的影响。结果表明,SMAT处理使得Zr基金属玻璃的峰值衍射角与半峰宽均减小。当SMAT处理时间为20 min时,Zr基金属玻璃的弛豫焓最大。SMAT处理使得Zr基金属玻璃的硬度明显降低,weibull模量系数m值增大,显示结构更加均匀。研究表明,这是由于SMAT处理过程中,在样品表面与内部引入了大量的残余应力导致了材料结构与力学性能的改变。(本文来源于《上海金属》期刊2017年01期）
贺行洋,代飞,苏英,王玉芬,向在奎[10]（2016）在《体相与表面结构对石英玻璃结构弛豫的影响》一文中研究指出结构弛豫是影响玻璃结构与性能稳定性的本质原因。借助傅里叶变换红外光谱仪,测试石英玻璃的体相与表面假想温度Tf值,研究玻璃结构及缺陷对其结构弛豫过程的影响。结果表明,体相结构中,气泡、颗粒、条纹等宏观缺陷,以及羟基、碱性金属离子等微观缺陷是促进石英玻璃结构弛豫的重要内在因素;原始Tf值高的样品弛豫速度更快。此外,表面结构缺陷显着加快了表面弛豫速度。(本文来源于《建材世界》期刊2016年05期）
结构弛豫论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
利用动态机械分析法(DMA)研究了锆基非晶合金Zr_(60.6)Cu_(18.6)Ni_(11.7)Al_(9.1)和Zr_(54.45)Cu_(29.7)Al_(9.9)Ni_(4.95)Y_1的弹性性能随温度的变化以及与结构弛豫有关的弹性异常和能量衰减。通过差示扫描量热法(DSC)确定了玻璃转变温度T_g分别为689K和654K,晶化温度T_x分别为733K和724K。X射线衍射(XRD)分析表明结构均为非晶结构。DMA结果表明,储能模量在T_g附近出现拐点或谷。损耗模量和损耗因子在T_g附近出现峰值,且随着频率的升高,峰值幅度减小,峰值温度基本不变。β弛豫表现为额外的翼。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
结构弛豫论文参考文献
[1].郭梦婷,邵冲云,王璠,任进军,于春雷.结构弛豫对Al~(3+)/Yb~(3+)共掺石英玻璃结构和性能的影响[J].硅酸盐学报.2018
[2].邹俊文,张志英,夏志林,唐浩,程东鹏.ZrCuAlNi非晶合金的弹性性能及结构弛豫[J].特种铸造及有色合金.2018
[3].詹伟涛,贺建雄,王艺臻,姜宏.羟基含量对全氧燃烧浮法玻璃结构弛豫的影响[J].材料导报.2018
[4].高志开.FeNbB非晶合金的性能及其结构弛豫的研究[D].郑州大学.2018
[5].段俊杰,詹伟涛,HUAN,GHongNian,姜宏,孙其诚.钒磷玻璃结构弛豫的DMA测量研究[J].中国科学:物理学力学天文学.2018
[6].肖劲韬.大块金属玻璃的热膨胀和结构弛豫行为研究[D].浙江大学.2017
[7].祝攀拓,李小蕴.电阻法探究喷铸温度对Zr_(57)Cu_(20)Al_(10)Ni_8Ag_5非晶热稳定性及结构弛豫的影响[J].铸造.2017
[8].夏功婷.退火过程中结构弛豫对FeBC(Cu,Mo)软磁合金性能的影响[D].南京航空航天大学.2017
[9].刘婷婷,刘娟娟,孙康.表面机械研磨处理的动态结构弛豫对Zr基块体金属玻璃结构和力学性能的影响[J].上海金属.2017
[10].贺行洋,代飞,苏英,王玉芬,向在奎.体相与表面结构对石英玻璃结构弛豫的影响[J].建材世界.2016