导读:本文包含了再结晶软化论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:结晶,镁合金,应力,动态,合金,临界,关系。
再结晶软化论文文献综述
黄元春,李明,马存强,肖政兵,刘宇[1]（2019）在《基于动态再结晶软化效应的CuCrZr和35CrMo高温流变行为本构模型（英文）》一文中研究指出为了研究热变形过程中动态再结晶对金属流变行为的影响,采用Gleeble-3800热模拟机对CuCrZr合金和35CrMo钢进行了高温压缩实验。通过观察热变形后样品的金相组织,证明了样品在热变形过程中经历了明显的动态再结晶,且动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的升高和应变速率的降低而增大。以应力-位错密度的关系为理论依据,定义了由动态再结晶所引起的净软化作用η。η与Z参数之间呈三次递减关系。计算得到的CuCrZr合金和35CrMo钢的最大η值分别为21.9%和29.8%。基于所提出的动态再结晶软化效应,构建了两种合金的高温流动行为本构模型。并对模型参数进行了定义和求解。所建模型的预测值与实验所得的数据高度吻合。(本文来源于《Journal of Central South University》期刊2019年06期）
孙宇,张恒,万志鹏,任丽丽,胡连喜[2]（2019）在《基于动态再结晶软化理论的Ti-22Al-25Nb合金新型本构关系模型（英文）》一文中研究指出依据热压烧结制备Ti-22Al-25Nb合金热模拟压缩所得实验数据,研究合金在热变形温度为975～1075°C、应变速率为0.001～1s~(-1)条件下的热变形行为。通过对数据的分析,建立包含Z参数模型、动态再结晶临界模型与动态再结晶动力学模型的新型本构关系模型。实验结果表明:Ti-22Al-25Nb合金的热变形激活能为410.172 kJ/mol,且临界应变与峰值应变之间的比值为0.67。此外,所建立的本构关系模型的预测值在应变速率为0.1 s~(-1)、应变量小于0.1条件下与实验值相差较大,但整体上流动应力水平预测值与实验值吻合较好。并采用EBSD技术对动态再结晶动力学模型的预测精度进行分析。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2019年03期）
蔡贇,孙朝阳,万李,阳代军,周庆军[3]（2016）在《AZ80镁合金动态再结晶软化行为研究》一文中研究指出采用等温压缩实验获得了变形温度为200~400℃,应变速率为0.001~1 s-1的AZ80镁合金的流变应力曲线,考虑动态硬化及软化特性描述了AZ80镁合金热变形过程动态再结晶主导的软化行为.提出基于动态材料模型的应变速率敏感性指数表征动态再结晶引起的能量耗散,该指数通过引入动态再结晶体积分数描述微观组织演化的耗散功.考虑变形温度和应变速率构建了不同应变的应变速率敏感性指数图,实现应变速率敏感性指数对动态再结晶软化行为的量化表征.在此基础上,研究了变形温度、应变速率对动态再结晶临界条件及演化过程的影响,重点分析了不同应变的应变速率敏感性指数图特征.结果表明:随着变形温度的升高和应变速率的降低,动态再结晶软化临界应变减小,动态再结晶体积分数增加;应变速率敏感性指数与动态再结晶体积分数正相关,指数大于0.21的区域对应着高动态再结晶体积分数,且均位于低应变速率下,并通过动态再结晶软化的微观组织进行了验证.(本文来源于《金属学报》期刊2016年09期）
李立新,袁翔,苏雨萌,皮大光,刘建洋[4]（2014）在《热力处理对Pb-Ca-Sn-Al合金再结晶软化率的影响》一文中研究指出对变形量为30%的冷轧Pb-Ca-Sn-Al合金进行热力实验,对静态再结晶动力学模型Avrami方程系数进行回归,得出Pb-Ca-Sn-Al合金静态再结晶模型,研究保温时间、退火温度和加载力对其静态再结晶软化率的影响。结果表明,影响Pb-Ca-Sn-Al合金再结晶软化率的因素主次顺序为:保温时间,退火温度,加载力;相同加载力和保温时间条件下,退火温度越高,Pb-Ca-Sn-Al合金再结晶软化率越高;Pb-Ca-Sn-Al合金再结晶软化率增长速率随保温时间延长而快速增大,当保温时间增至60s时,再结晶软化率的增长速率渐趋缓慢。(本文来源于《武汉科技大学学报》期刊2014年03期）
刘丽娟,吕明,武文革[5]（2014）在《再结晶软化效应对Ti-6Al-4V修正本构的影响》一文中研究指出通过对分离式霍普金森压杆实验应力-应变数据的分析,考虑到再结晶软化效应对材料本构的影响情况,建立了J-C修正本构模型,该模型用2个表达式来表示不同临界应变值区间材料本构的特点;利用增量法建模,屈服服从Huber-Mises准则,应力更新采用径向回退法,使用Fortran语言编写了基于AdvantEdge FEM的子程序。通过对2种本构及高速铣削实验数据的分析与比较,证明了在表现高速切削Ti-6Al-4V合金的切屑形态时,修正J-C本构比J-C本构更适用。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2014年06期）
权国政,余春堂,刘莹莹,夏玉峰,周杰[6]（2013）在《20MnNiMo钢热塑性变形与动态再结晶软化的耦合行为》一文中研究指出采用热物理模拟压缩实验获得退火态20MnNiMo钢在不同温度和应变速率下的真应力-应变曲线,作为计算动态再结晶模型的底层数据。基于d’/dε-’曲线,识别了真应力-应变曲线上能表征动态再结晶演变过程的特征点:临界应变εc,峰值应变εp及最大软化速率应变ε*。引入表征晶体动力学的双曲正弦模型,通过线性回归求解得到动态再结晶激活能Q,建立流变应力本构方程。设计无量纲参数Z/A,对已修正的Avrami方程作线性回归分析,表征了不同变形条件对退火态20MnNiMo钢动态再结晶体积分数演变的影响,并详细描述了动态结晶对应力软化的影响。结果表明:在高应变速率下,在应变后期发生剧烈软化;在中等应变速率下,发生剧烈的软化后趋于稳定;在低应变速率条件下,出现硬化和软化的周期性循环。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2013年08期）
薛勇,张治民,吴耀金,郎利辉[7]（2012）在《AZ80镁合金热变形临界损伤因子与动态再结晶软化唯象本构研究》一文中研究指出利用Gleeble-3800热模拟试验机对AZ80合金试样进行高温压缩变形试验,利用采集到的真应力-真应变数据作为数值模拟的基本材料参数,完成物理试验的仿真再现。根据损伤敏感率的概念对损伤敏感率曲线进行局部线性回归拟合,从而确定了损伤敏感率为0(即开始出现断裂)时刻的最大损伤因子(即材料临界损伤因子)。此外,通过引入一个"软化因子",将具有动态再结晶特征的AZ80镁合金流变应力模型用一个含有较少参数的方程来描述,此模型综合反映了变形温度、应变、应变速率对流变应力的影响,同时考虑了动态再结晶引起的应变软化。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2012年S2期）
佟莹[8]（2010）在《AZ80镁合金动态再结晶软化行为的唯象本构描述》一文中研究指出采用热物理模拟机Gleeble1500对多组AZ80镁合金试样进行压缩试验,温度范围为250～400℃,应变速率范围为0.01～10s-1。真应力-应变曲线显示,应力迅速达到峰值之后发生软化,峰值应力随应变速率的增加而提高,随试验温度的升高而减小。金相分析表明,变形条件对动态再结晶软化的影响规律描述为:试样压缩60%后,晶粒大小随着应变速率的增加而减小,显微维氏硬度随细化后晶粒尺寸的减小而非线性减小,随应变速率的增加而减小。引入一种包含软化因子的唯象本构模型,并应用多元线性回归方法对相关的系数进行求解,结果发现求解获得的本构方程能够较好地描述AZ80镁合金的流变软化行为。(本文来源于《汽车工程》期刊2010年07期）
佟莹,权国政,王熠昕[9]（2010）在《AZ80镁合金动态再结晶软化行为的唯象本构描述》一文中研究指出采用热物理模拟机Gleeble1500对多组AZ80镁合金试样进行压缩试验,温度范围为250~400℃,应变速率范围为0.01~10s~(-1)。真应力-应变曲线显示:应力迅速达到峰值之后发生软化,峰值应力随应变速率的增加而提高,随试验温度的升高而减小。经过金相分析,变形条件对动态再结晶软化的影响规律描述为:试样压缩60%后,晶粒大小随着应变速率的增加而减小,显微维氏硬度随细化后晶粒尺寸的减小而非线性减小,随应变速率的增加而减小。引入一种包含软化因子的唯象本构模型,并应用多元线性回归方法对相关的系数进行求解,结果发现求解获得的本构方程能够较好地描述AZ80镁合金的流变软化行为。(本文来源于《2010中国汽车工程学会年会论文集》期刊2010-07-15）
魏英立,田亚强,雷学东,王跃华[10]（2010）在《再结晶软化不充分对16MnR中板轧制负荷的影响》一文中研究指出再结晶软化不充分不仅影响热轧中板变形时的轧制负荷参数的准确预报,而且对中板制品的尺寸精度和质量控制都至关重要。文章借助于理论分析与实验模型,在模拟16MnR中板热轧变形时奥氏体再结晶规律的基础上,研究再结晶软化不充分对轧制负荷的影响规律,结果表明,16MnR中板轧制变形时,各道次都为静态再结晶,且以部分静态再结晶为主;考虑再结晶软化不充分对轧制负荷的影响后,其预报值和实测值符合较好;对热轧中板轧制压力计算,对发生完全再结晶软化之后的道次适宜选用Sims式。(本文来源于《塑性工程学报》期刊2010年02期）
再结晶软化论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
依据热压烧结制备Ti-22Al-25Nb合金热模拟压缩所得实验数据,研究合金在热变形温度为975～1075°C、应变速率为0.001～1s~(-1)条件下的热变形行为。通过对数据的分析,建立包含Z参数模型、动态再结晶临界模型与动态再结晶动力学模型的新型本构关系模型。实验结果表明:Ti-22Al-25Nb合金的热变形激活能为410.172 kJ/mol,且临界应变与峰值应变之间的比值为0.67。此外,所建立的本构关系模型的预测值在应变速率为0.1 s~(-1)、应变量小于0.1条件下与实验值相差较大,但整体上流动应力水平预测值与实验值吻合较好。并采用EBSD技术对动态再结晶动力学模型的预测精度进行分析。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
再结晶软化论文参考文献
[1].黄元春,李明,马存强,肖政兵,刘宇.基于动态再结晶软化效应的CuCrZr和35CrMo高温流变行为本构模型（英文）[J].JournalofCentralSouthUniversity.2019
[2].孙宇,张恒,万志鹏,任丽丽,胡连喜.基于动态再结晶软化理论的Ti-22Al-25Nb合金新型本构关系模型（英文）[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2019
[3].蔡贇,孙朝阳,万李,阳代军,周庆军.AZ80镁合金动态再结晶软化行为研究[J].金属学报.2016
[4].李立新,袁翔,苏雨萌,皮大光,刘建洋.热力处理对Pb-Ca-Sn-Al合金再结晶软化率的影响[J].武汉科技大学学报.2014
[5].刘丽娟,吕明,武文革.再结晶软化效应对Ti-6Al-4V修正本构的影响[J].稀有金属材料与工程.2014
[6].权国政,余春堂,刘莹莹,夏玉峰,周杰.20MnNiMo钢热塑性变形与动态再结晶软化的耦合行为[J].材料热处理学报.2013
[7].薛勇,张治民,吴耀金,郎利辉.AZ80镁合金热变形临界损伤因子与动态再结晶软化唯象本构研究[J].稀有金属材料与工程.2012
[8].佟莹.AZ80镁合金动态再结晶软化行为的唯象本构描述[J].汽车工程.2010
[9].佟莹,权国政,王熠昕.AZ80镁合金动态再结晶软化行为的唯象本构描述[C].2010中国汽车工程学会年会论文集.2010
[10].魏英立,田亚强,雷学东,王跃华.再结晶软化不充分对16MnR中板轧制负荷的影响[J].塑性工程学报.2010
论文知识图
