导读:本文包含了基体合金化论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:合金,基体,复合材料,界面,激光,金属材料,晶态。
基体合金化论文文献综述
唐琴[1]（2014）在《SAC305合金的热疲劳特性及复合/合金化对基体焊料性能的影响》一文中研究指出全球正迎来电子信息技术时代，电子产品正朝着高性能、多功能、高可靠、小型化、薄型化、便捷化以及低成本的方向发展，封装技术也向着高密度、高可靠、低成本的方向发展。封装领域中一直遵循着一代电路，一代封装，一代材料的发展定式。其中，焊料合金作为一种封装材料，通过与衬底材料形成冶金连接，达到芯片保护的目的，并为电子系统提供必不可少的电气、导热和机械连接，以发挥芯片的功能。焊料合金在基板材料上的焊接性能直接决定着整个电子系统的服役可靠性和使用寿命。因此，超微化进程中高性能焊料合金的研究开发非常重要。本文通过向Sn-3Ag-0.5Cu （SAC305305）和Sn-0.7Cu （SC）两种基体无铅焊料中分别添加Polyhedral oligomeric silsesquioxanes （POSS）纳米颗粒和Bi/Ni元素制备得到新型无铅焊料，系统地研究了外加颗粒和第叁、四元素对基体焊料合金的熔化特性、润湿性能和微观组织的影响，并探讨了不同热应力下（复合）焊料合金焊接接头的微观组织演变过程和断裂机理。全文主要内容和结论如下：对经过热循环、热冲击和等温时效处理的图像&中央处理器（Graphic&CentralProcessing Unit，GCPU）上的焊点进行剪切和拉伸实验，研究了不同热应力下SAC305/Cu焊接接头的剪切强度和拉伸强度，探讨了SAC305/Cu焊接接头在剪切应力和拉伸应力下的断裂机制，并分析了不同热应力对其断裂机制的作用机理。结果表明：焊点的平均剪切强度随着热循环、热冲击循环数的增加和等温时效时间的延长呈波动的下降趋势，且热循环条件下焊点的剪切强度下降速度最快。这是因为不同热应力下，焊点接头处的微观组织形貌演变程度不同，焊点内部裂纹的萌生和扩展路径也有差异，从而对焊点的剪切强度造成影响；焊点的平均拉伸强度并未随热循环、热冲击循环数的增加和等温时效时间的延长而降低，而是呈现缓慢上升的趋势。说明热应力不是诱发焊点拉伸断裂的主要因素。通过向SAC305中添加POSS纳米颗粒，研究了POSS分子在等温时效条件下对SAC305/Cu接头处金属间化合物（Intermetallic compounds, IMC）的生长形貌和生长速率的影响。结果表明：POSS分子能细化基体焊料中的β-Sn初晶，使焊料晶界数量增加。回流焊接后，部分POSS分子吸附在IMC上，这种吸附作用在时效过程中会改变IMC的生长速率和形貌。当POSS分子的添加量为3wt.%时，IMC生长速度达到最慢。在回流和时效过程中，IMC的生长伴随着Cu6Sn5向焊料中的溶解。POSS分子吸附在IMC表面，降低了IMC的界面能，有效地阻止了固态Cu6Sn5向焊料中的溶解。由实验结果可知，当向焊料中添加3wt.%的POSS分子时，接头处IMC向焊料中的溶解率最低。通过向SC基体焊料中添加Bi和Ni元素，研究了Bi和Ni元素对SC焊料合金的熔化特性、润湿性能和微观组织的影响；并通过对焊接接头多次回流和等温时效处理，分析了不同热条件下Bi和Ni元素对IMC的微观组织和剪切强度的影响。结果表明：3.5wt.%Bi元素的添加明显地降低了焊料合金的熔化温度，改善了SC焊料合金的润湿性能，但同时加宽了糊状区；Bi元素在SC焊料合金中从β-Sn初相中析出，钉扎晶界，起到晶界强化作用，提高了焊料的剪切强度，同时抑制接头金属间化合物的生长。Ni元素的添加对SC焊料合金的熔化特性和润湿性能影响不大，但能细化晶粒，起到细晶强化的作用。当加入0.01wt.%的Ni时，能够提高焊料接头在高温时效后的剪切强度。(本文来源于《重庆大学》期刊2014-05-01）
谭友宏[2]（2013）在《60CrMnMo钢基体碳化物陶瓷激光合金化层组织与性能的研究》一文中研究指出热轧辊经常工作在600℃-800℃的高温环境下,与灼热的钢坯相接触,其表面除了承受强大的轧制力与轧材的强烈磨损外,还要经受较大的冷热交替变化的热疲劳作用。由热疲劳引起的热龟裂、剥落、表面磨损严重等,直接影响到轧辊的使用寿命、产品质量与生产成本。因此,本文旨在通过激光表面合金化这种新兴的表面工程技术来强化和修复热轧辊表面,在其表面制备高硬度、高耐磨、组织均匀致密、具有冶金结合界面的激光合金化层,从而提高轧辊的耐磨性、延长轧辊的使用寿命。本文以常用的热轧辊材料60CrMnMo作为基材,选用微纳米级碳化物陶瓷颗粒作为合金化材料,探索激光表面合金化在热轧辊材料表面进行强化处理的可行性。系统研究了预涂层厚度、激光功率、扫描速度等激光工艺参数对合金化层的表面形貌、裂纹与组织的影响规律。同时利用OM、SEM、EDX、XRD、显微硬度计与常温、高温摩擦磨损试验机,系统研究与分析了合金化层的微观组织、物相组成、硬度与磨损性能。最后,研究了稀土对激光合金化层组织、裂纹、耐磨性能的影响。研究结果表明,预置涂层厚度对合金化层厚度影响不大,但随着预置涂层厚度的增加,激光合金化层表面变得越粗糙,平整度降低,裂纹增多。随着激光功率的增加,激光合金化层厚度增加,表面越平整光滑,裂纹减少。随着扫描速度的增加,激光合金化层厚度减少,表面越粗糙,裂纹增加。合金化层与基体呈冶金结合,合金化层组织主要由上部的胞状晶,中部的胞枝晶和底部的树枝晶组成。随着扫描速度或激光功率,预涂层厚度的增加,树枝晶组织变得越细小。这是由于扫描速度或激光功率,预涂层厚度的增加,对应的冷却速率也越大,则过冷度越高,从而使晶粒得到细化。合金化层的物相主要由Fe-Cr固溶体,Cr23C6、BFe3、Fe3W3C、B2W、 B13C2、Ti8C5等硬质相组成。由于激光合金化层中的固溶强化、细晶强化、形成的新碳化物硬质相强化等的共同作用,使激光合金化层的硬度和耐磨性得到显着地提高。随着扫描速度或预涂层厚度的增加,合金化层的显微硬度增加,耐磨性提高。600℃的高温摩擦磨损结果表明,在配置的五种合金化材料中,30%WC+66%B4C+4%Y2O3的激光合金化层的耐磨性最好。往合金化材料中添加Y203能够改善激光合金化层的表面形貌与减少裂纹,并随着Y2O3含量的增加,合金化层表面形貌更加平整、光滑,合金化层裂纹数量减少且变得更加细小。另外,Y2O3的添加能够抑制树枝晶的生长,细化合金化层组织,让组织变得更加均匀、致密。与未添加Y2O3的相比,添加了Y2O3后合金化层硬度有所降低。Y2O3含量越多,硬度也最低。随着Y2O3含量的增加,合金化层的磨损失重量呈现先减少后增加趋势,Y2O3含量增加到4%时磨损量最少,此后继续增加Y2O3,合金化层磨损量反而增加,比未添加Y2O3的还多。(本文来源于《广东工业大学》期刊2013-06-01）
许云波,侯晓英,王业勤,吴迪[3]（2012）在《高强贝氏体基体钒微合金化TRIP钢的性能》一文中研究指出对一种钒微合金化TRIP钢进行冷轧连续退火,研究了钢的组织特征和力学性能。结果表明,贝氏体基TRIP钢的组织由贝氏体/马氏体和少量的残余奥氏体组成。随着贝氏体区等温时间的延长,钢的抗拉强度下降,屈服强度和延伸率提高。残余奥氏体由块状向薄膜状转变,体积分数增加,薄膜状残余奥氏体主要分布在贝氏体板条间,厚度为50-90 nm。在400℃等温180 s连续退火钢板呈现出相对低抗拉强度(960 MPa)、高屈服强度(765 MPa)和高延伸率(22.0%)的特性,而且加工硬化指数(0.20)、各向异性指数(0.94)和强塑积(21120 MPa.%)也较为优良。(本文来源于《材料研究学报》期刊2012年02期）
黄俊,叶天汉,张京伟,李辉,周杰[4]（2008）在《无缸套汽油机缸体铜铬锡合金化工艺及基体强化作用的研究》一文中研究指出针对提高HFC4GA1无缸套汽油发动机缸体硬度等力学性能指标,借助于光电直读光谱仪炉前在线检测、LeitzMM6金相显微镜观测等测试分析技术,对铜铬锡合金化工艺、高效复合孕育工艺技术以及合金化前后的缸体组织性能开展较系统深入研究。研究结果表明,采用铜铬锡合金化工艺,在出炉铁液中添加并控制铜、铬、锡叁种元素含量分别为0.30%～0.50%Cu、0.20%～0.30%Cr、0.04%～0.06%Sn,可在保证抗拉强度等其它性能的同时有效提高缸体硬度;且当Cr约含0.25%、且wCu∶wCr∶wSn约10∶5∶1时,缸体各项力学性能较佳。此外,同时采用高效复合孕育剂(Si75%,Ba2%,稀土元素2%)进行二次孕育,并加强流程控制、加速缸筒冷却,可进一步有效强化基体、达到缸体硬度指标,满足缸体生产各项技术要求。(本文来源于《铸造》期刊2008年07期）
李冰[5]（2008）在《基体合金化对Gr_f/Al复合材料组织及性能的影响》一文中研究指出本文采用压力浸渗方法制备了叁种Grf/Al复合材料,研究了基体合金成分对Grf/Al复合材料微观组织、力学性能和腐蚀性能的影响,初步探讨了合金元素影响界面结合和材料性能的机理。研究了合金元素对基体合金组织及性能的影响。Al-Mg基体合金中,随着Mg含量的增加,固溶强化作用增强,合金强度提高,但腐蚀性能下降。Ti,Sc-Zr以及Sc-Zr-Ti复合微合金化均可明显细化基体合金晶粒,提高合金强度,大大地降低合金的腐蚀敏感性。并且,Sc-Zr-Ti复合微合金化要比Sc-Zr,Ti微合金化对合金力学性能和腐蚀性能的提高作用更强。研究了合金元素对复合材料微观组织的影响。M40/LG5、M40/Al-10Mg-Ti、M40/Al-10Mg-Sc-Zr-Ti叁种复合材料组织比较致密,纤维和铝基体结合良好。透射电镜分析显示,与M40/LG5复合材料相比,基体中添加Mg、Ti,以及Mg、Sc、Zr、Ti元素抑制了Grf/Al复合材料中的界面反应,降低了Al4C3含量。研究了合金元素对复合材料力学性能的影响。与M40/LG5复合材料相比,基体中添加Mg、Ti,以及Mg、Sc、Zr、Ti元素大幅度提高了复合材料硬度和弯曲强度,且后者的作用更为明显,但M40/Al-10Mg-Ti中的缺陷和M40/Al-10Mg-Sc-Zr-Ti中的大块CuAl2相会降低其力学性能。弯曲断口分析表明, Mg、Ti以及Mg、Sc、Zr、Ti通过改变界面结合情况,使弯曲断口由无纤维拔出的平整断口,逐渐转变为参差不齐、纤维簇状拔出的断口,改变了复合材料的断裂方式,进而提高了复合材料的力学性能。研究了合金元素对复合材料腐蚀性能的影响。极化曲线测试、全浸泡腐蚀测试和腐蚀形貌分析表明,与M40/LG5复合材料相比,Mg、Ti,以及Mg、Sc、Zr、Ti元素降低了Grf/Al复合材料的腐蚀性能,且Mg、Ti对腐蚀性能的降低更为显着。在Grf/Al复合材料中,与Mg、Ti相比,Mg、Sc、Zr、Ti的添加可以进一步提复合材料力学性能和腐蚀性能,使复合材料的综合性能更好。因此Mg、Sc、Zr、Ti复合微合金化不仅对基体合金性能提高明显,对Grf/Al复合材料作用同样显着,值得进一步研究。(本文来源于《哈尔滨工业大学》期刊2008-06-01）
杨悦[6]（2006）在《铝基体Ni-P镀层的激光改性、合金化与铝基粉末材料的镁合金激光熔覆研究》一文中研究指出本研究利用Nd:YAG脉冲激光对铝合金和镁合金进行了表面改性。在铝合金基体上预镀了含P量为6.74%的Ni-P合金镀层,其后进行激光处理。在镁合金基体上涂覆了铝基合金粉末,对其进行激光熔覆。通过对铝基体上预镀的Ni-P合金镀层进行激光辐射的温度场分析,将激光束与镀层的作用分为两个过程,即Ni-P镀层的二次再结晶过程和Ni-Al的合金化过程。当Ni-P镀层进行了二次再结晶后,其性能方面,即镀层的表面粗糙度、镀层与基体的界面结合力和镀层的耐腐蚀性能均有很大程度的提高。另一方面,在Ni-Al的合金化层中获得了Ni-P的非晶态组织。我们对合金化层的宏观质量、微观组织、组织缺陷及性能等方面也进行了深入的研究,获取了大量的实验结果,通过讨论分析得到了一些有意义的结论。另外,通过选择合适的激光工艺参数,可以将Al-Ti-C粉末和Al-Al_2O_3粉末成功地熔覆在镁合金AZ91D基体上,并在熔覆层内获得了添加的陶瓷颗粒相,从而极大地提高了镁合金的耐磨损性能。(本文来源于《吉林大学》期刊2006-04-01）
涂弢,刘政[7]（2004）在《基体合金化改善氧化铝短纤维与铝液基体间的浸润性研究》一文中研究指出提出通过基体合金化改善Al2O3(sf)/Al界面浸润性的想法,添加的合金元素M须满足以下两个条件:(1)元素M的表面能必须小于Al的,即ΓM<ΓAl;(2)元素M的氧化物生成Gibbs自由能要小于氧化铝的。试验证明,元素镁是一种良好的润湿增强剂,稀土元素镧可在镁的基础上进一步增强润湿,但未发现其在界面上生成任何反应产物。(本文来源于《上海有色金属》期刊2004年02期）
刘政,涂弢[8]（2004）在《基体合金化改善氧化铝短纤维与铝液基体间的浸润性研究》一文中研究指出本文提出通过基体合金化改善A12O3(sf)/Al界面浸润性的想法,添加的合金元素M须满足以下两个条件:①元素M的表面能必须小于Al的即σM<σAl;②元素M的氧化物生成Gibbs自由能要小于氧化铝的.在试验中得以验证,元素镁是一种良好的润湿增强剂,稀土元素镧可在镁的基础上进一步增强润湿,此外元素镁还可在界面上形成MgAl2O4反应产物但未发现稀土镧在界面上生成任何反应产物.(本文来源于《南方冶金学院学报》期刊2004年02期）
许春香,张金山[9]（2003）在《稀土、钾、钠微合金化铁素体基体蠕墨铸铁玻璃模具材质的研究》一文中研究指出介绍了稀土、钾、钠微合金化蠕墨铸铁玻璃模具材质的组织特点,探讨了铸造工艺对模具本体双层石墨形成的影响,总结了稀土残留量和钾、钠微合金化元素与模具材质力学性能和高温性能之间的关系。结果表明:这种模具材质具有较好的尺寸稳定性,较高的抗氧化疲劳能力,其使用寿命是原铸铁模具使用寿命的5倍,达到62万次/模。具有很好的应用推广价值。(本文来源于《中国稀土学报》期刊2003年03期）
李斗星,周朝霞,樊中云[10]（2002）在《通过基体合金化制备界面相容的Al_2O_(3p)/Al颗粒增强铝基复合材料》一文中研究指出本文提出了通过基体合金化改良Ａｌ２Ｏ３/Ａｌ界面润湿的思路．添加元素Ｍ必须满足以下两个条件:(１)液态金属表面能γＭ＜γＡｌ;(２)氧化物Ｇｉｂｂｓ形成能△ＧＭｘＯｙ＜△ＧＡｌ２Ｏ３,并在实验中得到验证．Ｍｇ是良好的润湿增强剂．而且随Ｍｇ含量的增加,浸润效果增强．Ｂｉ、Ｐｂ和Ｌｉ合金化在Ｍｇ的基础上进一步加强润湿、但Ｃｕ的加入效果相反．在Ａｌ２Ｏ３/６０６１Ａｌ复合材料中,Ｍｇ偏析到界面．且在一定条件下生成界面反应产物ＭｇＡｌ２Ｏ４,但是在Ａｌ２Ｏ３/６２６２Ａｌ复合材料中富集Ｂｉ和Ｐｂ的纳米颗粒存在于增强体之间或增强体内部孔隙．讨论了０．５μｍ或４μｍ Ａｌ２Ｏ３/６０６１Ａｌ和４μｍＡｌ２Ｏ３/６２６２Ａｌ复合材料的力学性能与微观结构．(本文来源于《金属学报》期刊2002年06期）
基体合金化论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
热轧辊经常工作在600℃-800℃的高温环境下,与灼热的钢坯相接触,其表面除了承受强大的轧制力与轧材的强烈磨损外,还要经受较大的冷热交替变化的热疲劳作用。由热疲劳引起的热龟裂、剥落、表面磨损严重等,直接影响到轧辊的使用寿命、产品质量与生产成本。因此,本文旨在通过激光表面合金化这种新兴的表面工程技术来强化和修复热轧辊表面,在其表面制备高硬度、高耐磨、组织均匀致密、具有冶金结合界面的激光合金化层,从而提高轧辊的耐磨性、延长轧辊的使用寿命。本文以常用的热轧辊材料60CrMnMo作为基材,选用微纳米级碳化物陶瓷颗粒作为合金化材料,探索激光表面合金化在热轧辊材料表面进行强化处理的可行性。系统研究了预涂层厚度、激光功率、扫描速度等激光工艺参数对合金化层的表面形貌、裂纹与组织的影响规律。同时利用OM、SEM、EDX、XRD、显微硬度计与常温、高温摩擦磨损试验机,系统研究与分析了合金化层的微观组织、物相组成、硬度与磨损性能。最后,研究了稀土对激光合金化层组织、裂纹、耐磨性能的影响。研究结果表明,预置涂层厚度对合金化层厚度影响不大,但随着预置涂层厚度的增加,激光合金化层表面变得越粗糙,平整度降低,裂纹增多。随着激光功率的增加,激光合金化层厚度增加,表面越平整光滑,裂纹减少。随着扫描速度的增加,激光合金化层厚度减少,表面越粗糙,裂纹增加。合金化层与基体呈冶金结合,合金化层组织主要由上部的胞状晶,中部的胞枝晶和底部的树枝晶组成。随着扫描速度或激光功率,预涂层厚度的增加,树枝晶组织变得越细小。这是由于扫描速度或激光功率,预涂层厚度的增加,对应的冷却速率也越大,则过冷度越高,从而使晶粒得到细化。合金化层的物相主要由Fe-Cr固溶体,Cr23C6、BFe3、Fe3W3C、B2W、 B13C2、Ti8C5等硬质相组成。由于激光合金化层中的固溶强化、细晶强化、形成的新碳化物硬质相强化等的共同作用,使激光合金化层的硬度和耐磨性得到显着地提高。随着扫描速度或预涂层厚度的增加,合金化层的显微硬度增加,耐磨性提高。600℃的高温摩擦磨损结果表明,在配置的五种合金化材料中,30%WC+66%B4C+4%Y2O3的激光合金化层的耐磨性最好。往合金化材料中添加Y203能够改善激光合金化层的表面形貌与减少裂纹,并随着Y2O3含量的增加,合金化层表面形貌更加平整、光滑,合金化层裂纹数量减少且变得更加细小。另外,Y2O3的添加能够抑制树枝晶的生长,细化合金化层组织,让组织变得更加均匀、致密。与未添加Y2O3的相比,添加了Y2O3后合金化层硬度有所降低。Y2O3含量越多,硬度也最低。随着Y2O3含量的增加,合金化层的磨损失重量呈现先减少后增加趋势,Y2O3含量增加到4%时磨损量最少,此后继续增加Y2O3,合金化层磨损量反而增加,比未添加Y2O3的还多。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
基体合金化论文参考文献
[1].唐琴.SAC305合金的热疲劳特性及复合/合金化对基体焊料性能的影响[D].重庆大学.2014
[2].谭友宏.60CrMnMo钢基体碳化物陶瓷激光合金化层组织与性能的研究[D].广东工业大学.2013
[3].许云波,侯晓英,王业勤,吴迪.高强贝氏体基体钒微合金化TRIP钢的性能[J].材料研究学报.2012
[4].黄俊,叶天汉,张京伟,李辉,周杰.无缸套汽油机缸体铜铬锡合金化工艺及基体强化作用的研究[J].铸造.2008
[5].李冰.基体合金化对Gr_f/Al复合材料组织及性能的影响[D].哈尔滨工业大学.2008
[6].杨悦.铝基体Ni-P镀层的激光改性、合金化与铝基粉末材料的镁合金激光熔覆研究[D].吉林大学.2006
[7].涂弢,刘政.基体合金化改善氧化铝短纤维与铝液基体间的浸润性研究[J].上海有色金属.2004
[8].刘政,涂弢.基体合金化改善氧化铝短纤维与铝液基体间的浸润性研究[J].南方冶金学院学报.2004
[9].许春香,张金山.稀土、钾、钠微合金化铁素体基体蠕墨铸铁玻璃模具材质的研究[J].中国稀土学报.2003
[10].李斗星,周朝霞,樊中云.通过基体合金化制备界面相容的Al_2O_(3p)/Al颗粒增强铝基复合材料[J].金属学报.2002
论文知识图
