导读:本文包含了端阻力论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:阻力,静力,长径,水合物,层状,静压,承载力。
端阻力论文文献综述
曹国星,刘雪颖,管金萍,王永洪[1]（2019）在《黏性土中静压沉桩过程桩端阻力试验研究》一文中研究指出为准确分离黏性土中静压沉桩阻力中桩端阻力和桩侧阻力,通过在模型桩桩端安装轮辐式压力传感器,对沉桩过程中桩端阻力进行了精确测量。试验结果表明:桩端阻力随沉桩深度的增加呈逐渐增长的趋势;沉桩过程中桩端破土产生桩端阻力,桩端阻力最终为2.054kN;黏性土中的静力压桩结束时,桩端阻力承担了62.3%的荷载。总桩侧摩阻力随沉桩深度的增加逐渐增大;随着沉桩深度的增加,桩周土的侧压力逐渐增大,从而使桩侧摩阻力增大。研究结果可为桩基础设计提供参考。(本文来源于《低温建筑技术》期刊2019年06期）
鲁先龙,乾增珍,杨文智,郑卫锋[2]（2019）在《嵌岩桩的极限端阻力发挥特性及其端阻力系数》一文中研究指出嵌岩桩极限端阻力发挥特征及端阻力系数取值是岩土工程中嵌岩桩应用的重要研究课题之一。收集整理了不同地区学者在不同时期、不同岩石性质和不同嵌岩条件下开展的165个嵌岩桩端阻力试验成果,主要包括嵌岩段岩石类型及其天然单轴抗压强度、嵌岩直径与嵌岩深度、嵌岩桩极限端阻力等。定义嵌岩桩极限端阻力与岩石天然单轴抗压强度的比值为嵌岩桩端阻力系数,分析了桩径、嵌岩深度、嵌岩深径比和岩石强度对嵌岩桩极限端阻力和端阻力系数的影响规律,建立了嵌岩桩极限端阻力及端阻力系数与岩石单轴抗压强度之间的拟合关系式。(本文来源于《土木与环境工程学报(中英文)》期刊2019年04期）
史日磊,孙超,郭浩天,周艳生[3]（2018）在《长径比对桩基端阻力和侧摩阻力影响的数值模拟》一文中研究指出利用FLAC3D数值模拟软件,模拟分析不同长径比时,在竖向荷载作用下,桩身轴力、侧摩阻力、端阻力及侧摩阻力与端阻力的荷载分担关系,并总结相应规律.结果表明:桩身越长轴力衰减越快,长径比越大,桩身侧摩阻力达到极限时所施加的荷载越大.不同长径比条件下,桩侧摩阻力与桩顶荷载接近线性增加关系.有荷载作用时,桩侧摩阻力先承担荷载发挥作用,后逐渐由桩端阻力分担,最终桩侧摩阻力与桩端阻力共同承担荷载.(本文来源于《吉林建筑大学学报》期刊2018年06期）
杨苏春,张明义,王永洪,桑松魁,苗德滋[4]（2018）在《基于现场试验的闭口静压管桩贯入层状地基桩端阻力研究》一文中研究指出在以粉土与粉质黏土为主的层状土地基中,利用桩端装有全截面压力传感器的试验桩,连续高密度采集贯入全过程中的桩端阻力。根据多个贯入行程的桩端阻力曲线,明确了桩端阻力初始贯入土层的变化阶段及连续贯入同一土层的变化阶段,分为线性陡增段、非线性缓增段、平台段、非线性缓降段、线性陡降段;桩端连续贯入穿越多个土层界面时桩端阻力的变化阶段与初始贯入土层相比缺少线性陡增段;连续贯入时,前一行程的陡降初始值与后一行程的陡升终值较为接近,该值能够体现土体弹性压缩的极限,并可以通过土层静力触探Qc平均值进行推算,作为桩基设计依据;对同一土层的多次贯入,最大桩端阻力发生在该土层的初始贯入阶段。沉桩过程中的桩端阻力曲线与静力触探Qc曲线有相似性。分析发现,层状土中每层的最大桩端阻力与静力触探Qc平均值及标准贯入平均击数呈线性关系;稳态的残余桩端阻力与静力触探Qc值及标准贯入平均击数呈线性关系。提出了弹性极限桩端阻力、极限桩端阻力及残余桩端阻力拟合公式,其中极限桩端阻力拟合公式较经验参数法、静力触探法、极限平衡理论有较高的准确度。(本文来源于《岩土力学》期刊2018年S2期）
刘军[5]（2018）在《花岗岩海水劣化及其对嵌岩桩端阻力影响研究》一文中研究指出海上风电是清洁可再生能源风电产业发展的新趋势,在海上风电嵌岩桩基工程建设中,海水会导致桩基开挖面新鲜岩体的力学性质的劣化现象,造成桩端岩体的承载力降低。本文采用多种试验手段对海水作用下花岗岩力学性质劣化进行试验研究,进一步修正岩石Rock Mass Rating 2014(RMR14)分类方法使其可更为准确地描述海上风电基岩分级,并总结一系列的大直径嵌岩桩桩端岩体的极限承载力计算方法,系统地开展花岗岩海水劣化对嵌岩桩端阻力影响研究。论文的主要研究内容和研究结果如下:(1)开展了花岗岩经海水侵蚀不同时间下的弹性纵波速度测试、单轴抗压强度测试、耐崩解性指数测试、岩石切片CT扫描测试等多组试验,并进行了纯水在相同条件下的对比试验。其中,花岗岩经纯水和海水侵蚀15d后的弹性纵波速度(烘干)为4.573km/s和4.274km/s、饱和单轴抗压强度为80.578MPa和68.196MPa、耐崩解性指数为88.53%和84.24%,与各指标参数的初始值(无侵蚀)相比分别下降为 3.75%和 10.04%、18.59%和 31.10%、6.50%和 10.79%。通过岩石切片后CT扫描分析表明海水侵蚀后岩石蚀变特征更加明显。海水侵蚀作用下花岗岩的力学性质指标的降幅均大于相同条件下纯水作用的结果,说明在工程实践中海水对岩石的劣化效应不容忽视。(2)基于花岗岩海水劣化的室内试验结果,对RMR14分类方法中的节理分布、节理面条件、地下水状态、岩石耐崩解性指数等基本指标的评分值进行了适当的修正,建立了表征岩体固有特性的O-RMR14b基本分类方法。基于O-RMR14b基本分类方法对经历不同的海水侵蚀时间下的岩石进行评分分析,定量获得海上风电嵌岩桩桩孔暴露天数修正评分项。引入节理倾向与桩体轴线关系的修正评分项及桩端岩体应力应变特征等修正评分项,系统地建立海上风电嵌岩桩基岩O-RMR14分类方法。(3)为了更加准确获得大直径嵌岩桩桩端岩体的极限承载力,假定桩端岩体破坏可能的4种极限状态:桩端岩体整体连续滑裂破坏、桩周岩体剪切破坏、桩周岩体微裂纹断裂破坏、桩端节理岩体岩桥贯通破坏。基于岩体二维和叁维Hoek-Brown(H-B)破坏准则、岩体微裂纹Ⅰ-Ⅱ型复合判据、断续节理岩体峰值强度理论,总结了5种大直径嵌岩桩桩端岩体极限承载力的计算方法。引用文献实测数据对所总结的计算方法进行了对比验证,结果表明本文总结的5种计算方法和基于GeoFBA平台中基于广义叁维非线性岩体强度准则的本构模块的数值模拟均比较接近于实测值,尤其是基于Ⅰ-Ⅱ型复合判据的桩周岩体微裂纹断裂破坏的桩端极限承载力计算结果与实测值最为接近。(4)进一步研究了大直径嵌岩桩的尺寸效应,桩端岩体的极限承载力与嵌岩深度及桩径密切相关。基于Ⅰ-Ⅱ型复合判据的桩周岩体微裂纹断裂的解法表明:嵌岩桩桩端极限承载力随嵌固深度的增大而增大,这与岩石在叁向受压时强度会较大提高的事实相符合;而随桩径的增大而减小,这与现场实测规律相符。基于理论计算和GeoFBA平台中基于广义叁维非线性岩体强度准则(MGZZ)的本构模块,开展O-RMR14分类方法的嵌岩桩桩端基岩承载力理论与数值分析,获得了桩端极限承载力随海上风电嵌岩桩桩孔暴露时间的变化关系,结果表明随着桩孔暴露时间的延长,桩端基岩的极限承载力呈递减的趋势,故对于海上风电嵌岩桩基工程应尽量减少钻孔和浇筑混凝土的天数。进一步对海上风电嵌岩桩桩端岩体极限承载力进行了参数(σc、mi、O-RMR14)敏感性分析,结果表明叁个参数对极限承载力的敏感性大小为mi>σc>O-RMR14,且随着该叁个参数指标的增大,极限承载力呈现出递增的趋势,与极限承载力对应的桩底沉降值也呈现递增的趋势。(本文来源于《东南大学》期刊2018-03-09）
顾耀龙,王建华[6]（2018）在《浙沪地区预制桩侧阻力与端阻力取值的探讨》一文中研究指出通过理论分析和大量试验资料的分析回归统计,提出一种多参数计算桩的土层技术参数方法,经过统计得出一组侧阻力和端阻力经验公式,并将计算结果与试桩结果进行比较且在实际运用中获得好的成效,因而可供岩土工程技术人员参考。(本文来源于《浙江建筑》期刊2018年01期）
杜建华,于全胜[7]（2017）在《结合消阻护筒的试验桩桩侧摩阻力和桩端阻力试验研究》一文中研究指出石家庄地铁人民广场站试桩采用静载试验方案加载测试,设计要求除进行承载力测试外,还需确定桩侧各土层的分层极限侧摩阻力和桩端土的端阻力,以及桩侧摩阻力和桩端阻力占单桩极限承载力和承载力特征值的比例。利用消阻双护筒消除无效土层的侧摩阻力,通过桩身应力观测,利用弹性力学公式推算桩身轴力、桩侧摩阻力及端阻力的分布及变化规律,为设计提供依据。结果表明:1)双护筒消阻装置可直接消除无效土层段的侧摩阻力,使试验桩真实反映工程桩的实际承载力、侧摩阻力、端阻力及沉降值;2)达到极限承载力时,桩侧总阻力占比65%~66%,桩端总阻力占比34%~35%;达到承载力特征值时,桩侧总阻力占比76%~80%,桩端总阻力占比20%~24%;试桩承载力类型均为端承摩擦桩;3)局部范围内土层桩侧摩阻力表现为应力和位移的软化特征;4)桩端持力层主要为卵石层,对承载力的贡献平均占比约30%。(本文来源于《隧道建设(中英文)》期刊2017年11期）
李彦龙,胡高伟,吴能友,陈强,马廷雷[8]（2017）在《基于总锥端阻力预测神狐水合物上覆钙质黏土层抗剪强度》一文中研究指出利用孔压静力触探(CPTU)施工获得的总锥端阻力值是获取土层抗剪强度纵向分布规律的有效方法之一。基于南海北部神狐海域水合物上覆钙质粘土层的CPTU测试结果和室内实验数据,基于总锥端阻力经验公式确定了利用不同的室内试验进行抗剪强度参数纵向分布规律校准的经验锥头系数,并进行了上覆土层抗剪强度分布规律反演。结果表明:基于袖珍贯入仪、手动十字板、微型电动十字板及叁轴不排水不固结实验校准土层不排水剪切强度的经验锥头系数分别为17.1、15.2、11.6、11.1;基于袖珍贯入实验校准得到的上覆土层不排水剪切强度偏保守,而基于不排水不固结叁轴剪切实验的不排水剪切强度值则偏高,基于平均经验锥头系数预测得到的水合物上覆层抗剪强度能反映不同室内实验校准结果的平均情况,能较好地描述地层不排水抗剪强度的纵向分布规律。(本文来源于《第十八届中国海洋（岸）工程学术讨论会论文集（上）》期刊2017-09-23）
王新泉,张强,张世民,崔允亮,周星德[9]（2016）在《考虑异形效应Y形桩端阻力产生的附加应力研究》一文中研究指出Y形桩作为一种新型反拱曲面异形桩,端阻力在桩身截面上具有不均匀分布的特性。虽将端阻力假定为均匀分布,与假定为集中力相比,附加应力计算结果更符合实际分布规律,但仍存在一定偏差。基于数值模拟结果,建立了Y形桩端阻力的不均匀分布模型,借助数学分析软件Mathematica的NIntegrate数值积分功能,以及Geddes推导应力解的思想,进而得出了考虑异形效应Y形桩桩端阻力作用在地基内部任意点竖向附加应力系数的数值计算方法。以主要影响因素外包圆半径R、模板弧度θ、开弧间距s、夹角弧度δ为变量,分别对比研究了将Y形桩端阻力假定为均匀分布和考虑异形效应的不均匀分布两种模式下附加应力的变化规律,并将考虑异形效应的端阻力产生附加应力计算方法用于沉降计算。对此现场静载荷试验数据表明,考虑异性效应的端阻力产生附加应力计算方法计算沉降与现场试验数据吻合度更高。(本文来源于《岩土力学》期刊2016年05期）
蒋跃楠[10]（2016）在《静压桩动端阻力与桩端角的关联性分析》一文中研究指出基于迈耶霍夫极限承载力理论和Vesic、Terzaghi、Biarez假定的土体滑动模式,推导了静压桩动端阻力的计算表达式。结果表明:3种滑动模式的动端阻力均与桩端夹角有关;进行了30°、45°、60°和180°4种桩端角的算例分析,得到了沉桩动端阻力随桩端夹角的增大而增大,桩端角越小端阻力增加幅度越小的结论;探讨了桩端土体的运动方向和土颗粒位移模式,桩端角越小桩端土体发生径向略偏向上运动,土颗粒的竖向位移小,有利于静压桩的贯入。(本文来源于《金陵科技学院学报》期刊2016年01期）
端阻力论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
嵌岩桩极限端阻力发挥特征及端阻力系数取值是岩土工程中嵌岩桩应用的重要研究课题之一。收集整理了不同地区学者在不同时期、不同岩石性质和不同嵌岩条件下开展的165个嵌岩桩端阻力试验成果,主要包括嵌岩段岩石类型及其天然单轴抗压强度、嵌岩直径与嵌岩深度、嵌岩桩极限端阻力等。定义嵌岩桩极限端阻力与岩石天然单轴抗压强度的比值为嵌岩桩端阻力系数,分析了桩径、嵌岩深度、嵌岩深径比和岩石强度对嵌岩桩极限端阻力和端阻力系数的影响规律,建立了嵌岩桩极限端阻力及端阻力系数与岩石单轴抗压强度之间的拟合关系式。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
端阻力论文参考文献
[1].曹国星,刘雪颖,管金萍,王永洪.黏性土中静压沉桩过程桩端阻力试验研究[J].低温建筑技术.2019
[2].鲁先龙,乾增珍,杨文智,郑卫锋.嵌岩桩的极限端阻力发挥特性及其端阻力系数[J].土木与环境工程学报(中英文).2019
[3].史日磊,孙超,郭浩天,周艳生.长径比对桩基端阻力和侧摩阻力影响的数值模拟[J].吉林建筑大学学报.2018
[4].杨苏春,张明义,王永洪,桑松魁,苗德滋.基于现场试验的闭口静压管桩贯入层状地基桩端阻力研究[J].岩土力学.2018
[5].刘军.花岗岩海水劣化及其对嵌岩桩端阻力影响研究[D].东南大学.2018
[6].顾耀龙,王建华.浙沪地区预制桩侧阻力与端阻力取值的探讨[J].浙江建筑.2018
[7].杜建华,于全胜.结合消阻护筒的试验桩桩侧摩阻力和桩端阻力试验研究[J].隧道建设(中英文).2017
[8].李彦龙,胡高伟,吴能友,陈强,马廷雷.基于总锥端阻力预测神狐水合物上覆钙质黏土层抗剪强度[C].第十八届中国海洋（岸）工程学术讨论会论文集（上）.2017
[9].王新泉,张强,张世民,崔允亮,周星德.考虑异形效应Y形桩端阻力产生的附加应力研究[J].岩土力学.2016
[10].蒋跃楠.静压桩动端阻力与桩端角的关联性分析[J].金陵科技学院学报.2016
论文知识图
