导读:本文包含了干密度论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:密度,强度,颗粒,壤土,生土,变异性,含水率。
干密度论文文献综述
范树景,王培铭,张国防,杭法付,叶勇[1]（2019）在《骨料对不同干密度保温砂浆收缩及硬化开裂的影响》一文中研究指出采用立式比长仪和圆环法测试了分别以EPS颗粒和玻化微珠为骨料的保温砂浆6年间的收缩率和硬化开裂,探讨了2种骨料引起的差异和干密度的影响规律。结果表明:2种不同骨料的保温砂浆收缩率及硬化开裂指数均随着干密度降低而逐渐减小。但是,在干密度相差不大的情况下,玻化微珠保温砂浆的收缩率远小于EPS颗粒保温砂浆,且持续时间也有很大不同,前者在1年后已达到平衡状态,而后者在前4年持续增大;玻化微珠保温砂浆的硬化开裂指数低于EPS颗粒保温砂浆的;玻化微珠颗粒度对保温砂浆硬化开裂性能的影响较大,玻化微珠颗粒较大时保温砂浆更不易开裂。(本文来源于《新型建筑材料》期刊2019年10期）
陈鸿宾,陈学军,齐运来,黄翔,余思喆[2]（2019）在《干密度与含水率对重塑红黏土抗剪强度参数影响研究》一文中研究指出为探究了解桂林重塑红黏土抗剪强度特性,利用叁轴试验研究饱和及未饱和重塑红黏土的干密度、含水率对土体抗剪强度的影响。试验结果表明:相同最优含水率下的饱和重塑红黏土的黏聚力与干密度的二次多项式拟合曲线呈凹状,未饱和土的黏聚力与干密度的二次多项式拟合曲线呈凸状,两者黏聚力曲线在1. 41 g·cm~(-3)附近两者差值最大;饱和重塑红黏土的内摩擦角与干密度的二次多项式拟合曲线呈凹状,未饱和土的内摩擦角与干密度的二次多项式拟合曲线呈凸状,两者在干密度为1. 35 g·cm~(-3)附近差值最大;未饱和重塑红黏土的含水率对抗剪强度参数影响显着。(本文来源于《工程地质学报》期刊2019年05期）
刘玉坤,朱寿增,王春光[3]（2019）在《干湿循环下干密度对膨胀土裂隙发展及强度影响探究》一文中研究指出膨胀土的湿胀干缩的裂隙性是工程建设中经常遇到的问题,对不同初始状态下的重塑膨胀土进行室内模拟自然条件下的干湿循环,对不同初始状态下产生的裂隙通过数字图像技术进行处理,提取出裂隙率,裂隙总长度,平均宽度,对裂隙特征进行定量描述,分析不同初始状态下膨胀土干湿循环过程中裂隙的发展规律。对各组循环后试样进行直剪实验,探究膨胀土强度指标变化规律。结果表明:膨胀土的初始含水率和初始干密度是影响裂隙发展的重要因素。初始干密度大的试样首先出现裂缝,干密度越大,循环结束后的裂隙率也越大。干湿循环和干密度对强度指标有不同程度的影响,干湿循环对内摩擦角影响不大,粘聚力随干湿循环次数增加而减小。(本文来源于《土工基础》期刊2019年05期）
刘成奎[4]（2019）在《干密度对生土材料导热系数的影响及对测试方法适用性的分析》一文中研究指出本文通过对比试验,对青海地区不同土质的生土墙体材料导热系数与其干密度的关系进行了探析,并对适合生土材料导热系数的测试方法及适用性进行了探讨。通过试验研究发现,生土材料的干密度越大,其导热系数越大,反之亦然。同时通过试验对比发现,热线法更适合生土墙体材料的导热系数测试。(本文来源于《青海科技》期刊2019年03期）
姚康[5]（2019）在《考虑矿体干密度空间变异性的离子型稀土矿山临界注液强度计算》一文中研究指出本文以福建省龙岩市武平驾校矿区的离子型稀土矿山为研究对象,在矿山开采区域布置平行于山脊线方向的A测线和垂直于山脊线方向的B测线进行不同深度的密度取样,利用地质统计学的知识对稀土矿体干密度和孔隙比进行空间变异性分析。在此基础上,分析矿体干密度和孔隙比对其饱和渗透系数、土-水特征曲线和抗剪强度的影响。最后,基于GeoStudio软件,分别计算了不同干密度下稀土矿山的临界注液强度和潜在滑坡深度,以及考虑矿体干密度空间变异性的稀土矿山的临界注液强度和潜在滑坡深度,并与现场监测数据进行对比分析,说明了计算稀土矿山临界注液强度时考虑矿体干密度空间变异性的必要性。得出以下结论:(1)稀土矿体的干密度和孔隙比在不同深度均具有中等以上的空间相关性。随着取样深度的增加,A测线方向干密度和孔隙比的空间变异性的变程都随着取样深度的增大而增大,干密度变程逐渐由23 m增加到73 m,孔隙比的变程逐渐由38 m增加到77 m。B测线方向干密度变程保持在34 m左右;而孔隙比的变程逐渐由40 m增加到70 m。(2)当取样深度不超过7 m时,对于A、B两条测线,矿体的等效干密度均随着深度的增加而增加,等效孔隙比均随着深度增加而减小;当取样深度超过7 m时,A、B两条测线矿体的等效干密度和等效孔隙比均趋于稳定。(3)随着矿体干密度的增大,矿山临界注液强度呈非线性的减小,其潜在滑坡深度呈负指数下降。矿体干密度由1.35 g/cm~3增加1.45 g/cm~3,矿山潜在滑坡深度由5.64 m快速降低到1.32 m,当矿体干密度大于等于1.45 g/cm~3时,矿山潜在滑坡深度基本稳定在1.2 m左右。(4)当注液面积为55%时,矿山实际的平均注液强度为0.25 m~3/(m~2 d)。当假定矿体密度均匀时,矿体干密度取所有深度处矿体干密度的平均值,模型计算的矿山临界注液强度为0.38 m~3/(m~2 d),比现场矿山实际临界注液强度大,误差高达56%。当考虑矿体干密度的空间变异性时,根据现场取样方法,将矿体分为6层,每层矿体的干密度取值为等效干密度时,矿山临界注液强度为0.21 m~3/(m~2 d),误差为16%;每层矿体的干密度取值为平均干密度时,矿山临界注液强度为0.31 m~3/(m~2 d),误差为24%,由此说明了在计算矿山临界注液强度时考虑其矿体干密度空间变异性的必要性。(本文来源于《江西理工大学》期刊2019-05-01）
王康[6]（2019）在《干密度和基质吸力对非饱和膨胀土强度和变形特性影响研究》一文中研究指出我国膨胀土地区范围较广,据统计我国膨胀土地区生活的人口约占全国总数的四分之一,每年因膨胀土造成的经济损失不可估量,在自然条件下膨胀土一般以非饱和状态存在,因此膨胀土是一种特殊的非饱和土。膨胀土在水力作用下的反复变形特性无法用经典土力学解释,故使用非饱和土相关理论来解释膨胀土的力学特性具有一定的科学性。本文以安徽合肥地区膨胀土重塑试样为研究对象,在非饱和土力学的基础上采用DGS非饱和叁轴仪进行不同干密度和不同基质吸力固结排水剪切试验。通过试验结果以及相关参数的计算,分析了干密度和基质吸力对非饱和膨胀土强度和变形特性的影响:(1)干密度和基质吸力一定时,净围压越高,应力应变曲线的应变硬化现象越显着;当干密度和净围压一定时,非饱和膨胀土偏应力峰值随基质吸力的增大而增大。(2)干密度能使非饱和膨胀土的强度显着增大,且随着干密度的增大,应力应变曲线呈先出由软化型向硬化型转变的规律。(3)对强度参数分析可知,干密度一定时,总粘聚力c与基质吸力s呈线性正相关,随基质吸力增加,有效内摩擦角变化不大;进一步分析发现?'和c'均随干密度的增大近似呈线性增加,?~b随干密度的增大呈先增大后减小的趋势,且两者近似呈二次多项式关系。(4)在Fredlund双应力状态变量强度公式基础上,通过建立强度参数与干密度的函数关系,提出了非饱和膨胀土抗剪强度的修正公式。(5)对剪切体应变曲线分析可知,同一基质吸力下,随着干密度的增大,试样剪胀特性就越明显;当干密度一定时,随基质吸力的增大,试样的剪胀特性也随之增强。(6)通过对非线性模型参数分析可知,初始切线变形模量和切线体积模量均与干密度和基质吸力的增加而增加,并通过线性拟合提出了考虑干密度和基质吸力的修正公式。(本文来源于《湖北工业大学》期刊2019-05-01）
唐建立,来亦姝,皇甫泽华,历从实,祁安领[7]（2019）在《粗颗粒填料压实动态干密度控制研究》一文中研究指出黏土心墙砂砾(卵)石坝或面板堆石坝的砂卵石等填筑过程中现场检测结果经常出现相对密度大于1的不合理现象,施工控制中测定砂砾(卵)石的相对密度,成为控制施工质量、保证工程建设顺利进行的关键。通过分析现场砂砾(卵)石料试验结果,发现砂砾(卵)石料中大于5 mm粒径的粗粒含量与其最大、最小干密度存在曲线关系,利用试验结果绘制砂砾(卵)石中粒径大于5 mm的粗粒含量与干密度关系曲线,根据检测样品中粒径大于5 mm的粗粒含量,通过关系曲线确定样品的干密度,计算检测样品压实后的相对密度。研究表明,这一方法可以很好地解决填筑过程中现场填料检测得到的相对密度大于1的不合理现象。(本文来源于《人民黄河》期刊2019年06期）
王江锋,郭林芳,杜春雪,朱仙仙[8]（2019）在《含水率和干密度对砂壤土抗剪强度的影响》一文中研究指出砂壤土作为黄河堤防中堤身的主要填筑土料,由于降雨和碾压的影响,堤身土体的强度往往会受到限制。为了研究砂壤土的力学特性,以山东鄄城县堤段的砂壤土作为研究对象,通过对人工切削的原状土样进行室内叁轴剪切试验,分析了含水率、干密度对砂壤土抗剪强度指标的影响规律。试验结果表明:含水率和抗剪强度指标呈叁次函数关系,黏聚力随含水率的增大先增大后减小,在最优含水率下黏聚力达到峰值,内摩擦角随含水率的增大而减小;干密度与抗剪强度指标呈线性函数关系,表现为黏聚力和内摩擦角均随干密度的增大而增大,但内摩擦角随干密度增大的速率较小。研究结果有助于揭示堤身渗透破坏机制,为类似地区大堤的加固、治理提供参考依据。(本文来源于《人民珠江》期刊2019年03期）
庄心善,彭伟珂[9]（2019）在《不同干密度下土水特征曲线模型参数确定简化方法》一文中研究指出为避免获得土水特征曲线模型参数的复杂测试过程,提出了一种确定模型参数的简化方法。通过使用Gardner,Van Genuchten,Fredlund&Xing 3种模型对土水特征曲线数据拟合,发现3种模型相关系数除干密度为1.50,1.60,1.71 g/cm~3时Gardner模型的决定系数R~2为0.940,0.949,0.953,其他相关系数均超过了0.96,拟合效果较好。对Gardner模型和Van Genuchten模型中各参数进行分析,发现它们与干密度之间有良好的相关性,干密度和各模型参数之间成线性、二次函数和幂函数关系,并据此提出了由干密度确定模型参数的简化方法,具有一定的实用性,期望能为工程提供参考。(本文来源于《长江科学院院报》期刊2019年03期）
杨智强,李新明,祝彦知,熊春发[10]（2019）在《不同干密度下重塑南阳膨胀土的电化学阻抗谱特性研究》一文中研究指出采用电化学工作站,对不同干密度下南阳重塑膨胀土进行电化学阻抗谱检测,借助等效电路参数探究干密度与重塑南阳膨胀土电化学阻抗谱之间的规律。结果表明:5种干密度的重塑膨胀土的电化学阻抗谱均呈现非Randles模型。随着干密度的增加,和试样孔隙比有关的溶液电阻Rs和电荷转移电阻Rt单调减小,双电层电容CPE-T逐渐增加。土体内部孔隙水的状态可以通过溶液电阻Rs衡量;土体内部的孔隙连通性可以通过电荷转移电阻Rt衡量;土体的孔隙结构和溶液浓度对双电层电容CPE-T有影响。电化学方法适用于表征膨胀土的压实特性,丰富了电化学阻抗谱的研究范围。(本文来源于《路基工程》期刊2019年01期）
干密度论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
为探究了解桂林重塑红黏土抗剪强度特性,利用叁轴试验研究饱和及未饱和重塑红黏土的干密度、含水率对土体抗剪强度的影响。试验结果表明:相同最优含水率下的饱和重塑红黏土的黏聚力与干密度的二次多项式拟合曲线呈凹状,未饱和土的黏聚力与干密度的二次多项式拟合曲线呈凸状,两者黏聚力曲线在1. 41 g·cm~(-3)附近两者差值最大;饱和重塑红黏土的内摩擦角与干密度的二次多项式拟合曲线呈凹状,未饱和土的内摩擦角与干密度的二次多项式拟合曲线呈凸状,两者在干密度为1. 35 g·cm~(-3)附近差值最大;未饱和重塑红黏土的含水率对抗剪强度参数影响显着。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
干密度论文参考文献
[1].范树景,王培铭,张国防,杭法付,叶勇.骨料对不同干密度保温砂浆收缩及硬化开裂的影响[J].新型建筑材料.2019
[2].陈鸿宾,陈学军,齐运来,黄翔,余思喆.干密度与含水率对重塑红黏土抗剪强度参数影响研究[J].工程地质学报.2019
[3].刘玉坤,朱寿增,王春光.干湿循环下干密度对膨胀土裂隙发展及强度影响探究[J].土工基础.2019
[4].刘成奎.干密度对生土材料导热系数的影响及对测试方法适用性的分析[J].青海科技.2019
[5].姚康.考虑矿体干密度空间变异性的离子型稀土矿山临界注液强度计算[D].江西理工大学.2019
[6].王康.干密度和基质吸力对非饱和膨胀土强度和变形特性影响研究[D].湖北工业大学.2019
[7].唐建立,来亦姝,皇甫泽华,历从实,祁安领.粗颗粒填料压实动态干密度控制研究[J].人民黄河.2019
[8].王江锋,郭林芳,杜春雪,朱仙仙.含水率和干密度对砂壤土抗剪强度的影响[J].人民珠江.2019
[9].庄心善,彭伟珂.不同干密度下土水特征曲线模型参数确定简化方法[J].长江科学院院报.2019
[10].杨智强,李新明,祝彦知,熊春发.不同干密度下重塑南阳膨胀土的电化学阻抗谱特性研究[J].路基工程.2019
论文知识图
