导读:本文包含了插入损失论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:损失,声源,屏障,消声器,鱼雷,声学,吸声材料。
插入损失论文文献综述
吴登苍,王月兵[1]（2019）在《一种水声材料低频插入损失测量方法的研究》一文中研究指出0引言随着水声测量技术的不断发展,对水声材料声学性能测量的重要发展趋势之一是向低频方向发展[1-3],水声传播的形式以及特点往往决定了在有限水域中的测量频率下限,而拓展在有限尺寸水池中的测量频率下限是急需攻克的技术难题。本文提出了一种在有限水域中测量水声材料低频插入损失的方法,称为"虚拟聚焦技术"。该方法通过一弧形阵进行扫描,通过对信号的等相迭加处理[4],从而提高了测量信噪比,大幅降低有限水池中的测量频率下限。(本文来源于《2019年全国声学大会论文集》期刊2019-09-21）
曹浩,王志杰,赵昌利[2]（2019）在《基于插入损失的鱼雷动力舱段振动传递评估方法》一文中研究指出振动性能是评估鱼雷动力系统优劣的重要指标。将鱼雷动力舱段抽象为由振源、传递路径、响应点构成的集中参数动力学模型,在频域内对动力学方程推导,得到了系统的稳态响应幅值表达式。结合电气系统的插入损失概念,提出了适用于评估鱼雷动力舱段隔振元件效果的速度插入损失指标。结合工程问题给出了算例,表明在设计初期可以清晰地规划动力舱段的隔振结构的性能参数。(本文来源于《数字海洋与水下攻防》期刊2019年03期）
甘瑞霞[3]（2018）在《无标准声源半消声室消声器插入损失试验》一文中研究指出根据GB/T25516—2010和GB/T4760—1995,消声器插入损失试验需要一套完整的试验装置,该试验装置占用空间大,且投资较高,企业通常不会配备完整的试验装置。对于只配备了半消声室的企业,本文给出较简便的方法进行消声器的插入损失试验,并与第叁方试验数据进行对比。结果表明,对于消声器产品之间的插入损失的定性分析,此试验方法是可行的。(本文来源于《制冷与空调》期刊2018年12期）
马骁晨,宋昊,胡宇安,李建龙[4]（2018）在《一种大样辐射声功率插入损失测量方法》一文中研究指出0引言潜艇在水下航行时产生的辐射噪声使其极易被敌方声呐捕捉~([1]),实现潜艇的减阵降噪是目前亟待解决的问题。声学覆盖层~([2])作为潜艇减震降噪的重要材料,在实验室条件下有效评估其对辐射噪声的抑制性能具有重要意义。现有的测量方法多针对小试样,且难以保持在敷设消声覆盖层前后输入试样的机械功率一致,同(本文来源于《2018年全国声学大会论文集 P声学测量与仪器 Q声学换能器 S声学教育》期刊2018-11-10）
姜东明,丁渭平,苏瑞强,杨明亮,马逸飞[5]（2018）在《汽车前围声学包中频插入损失仿真计算》一文中研究指出基于混合FE-SEA法,对汽车前围声学包成型件中频插入损失进行仿真计算。根据厚度分布云图将声学包成型件按叁种不同的方式(粗划分、中划分、细划分)进行区域划分;结合试验与仿真方法获取与声学包声学性能相关的材料物理参数(孔隙率、流阻、弯曲度、黏性特征长度、热力特征长度等);根据声学包成型件的叁种区域划分方式建立叁种前围声学包的混合FE-SEA模型,并通过对仿真结果与试验结果进行对比确定最优划分方式以及此方式的混合模型在中频的有效频率区间。结果表明,此混合模型的仿真结果与试验结果在200 Hz~630 Hz频段内具有较好的一致性。(本文来源于《噪声与振动控制》期刊2018年04期）
赵剑强,赵倩,陈莹,杨文娟,胡博[6]（2018）在《计入地面附加衰减的声屏障插入损失估算方法》一文中研究指出基于理论推导和计算,给出了公路声屏障声学设计中,在考虑地面附加衰减情况下计算插入损失的方法。该方法综合考虑了有限长线声源无限长声屏障绕射声衰减量、有限长线声源地面衰减量及遮蔽角对插入损失的影响。通过与《声屏障声学设计和测量规范》(HJ/T90-2004)的计算结果的对比,验证了该文所给方法的精确性及可行性,并对《声屏障声学设计和测量规范》所给地面衰减修正量进行了商榷。最后,给出了当预测点位于有限长路段中央法线上时,通过计算线声源地面衰减量得到计算插入损失所需参数值,再计算插入损失的简便方法。该研究为存在地面附加衰减情况下有限长声屏障插入损失计算提供了一个新的参考方法。(本文来源于《应用声学》期刊2018年04期）
吴波波,王高沂,李海霞,任重义,韩西明[7]（2018）在《反射体对U型梁贴附式吸声材料插入损失影响的实验研究》一文中研究指出为了探究反射体对U型梁贴附式吸声材料插入损失的影响,根据车厢轮廓建立模拟反射体进行实验研究。利用声线理论分析了当反射体存在时,由于中高频噪声经过反射体与吸声材料表面间的多次反射逐渐消耗能量,使插入损失比没有反射体时增大;实验结果表明,对于U型梁外侧的噪声敏感区,反射体存在时的插入损失值明显大于没有反射体时;各测点的1/3倍频程插入损失曲线表明,反射体的存在对中高频段噪声的影响较大,对低频段噪声影响较小。本实验为评价某新研发的贴附式吸声材料在U型梁腹板内侧使用时的实际降噪效果提供参考。(本文来源于《振动与冲击》期刊2018年09期）
张永斌,汪术龙,毕传兴,张小正[8]（2018）在《预测声屏障插入损失的抛物方程法及其初始声场研究》一文中研究指出Salomons建立的抛物方程(CNPE)方法可以预测非均匀环境中的声屏障插入损失。但是该方法在声屏障与声源距离较近时会产生较大误差。文中通过理论分析发现产生该问题的原因在于CNPE方法所使用的Gauss初始场仅适用于小仰角(10°以内)范围内的声波。为解决Gauss初始场引起的问题,推导了可以用于较大仰角声波的更高阶数的Gauss初始场。通过数值仿真对比了不同阶数的初始场在CNPE方法中的效果。结果表明:4阶初始场是最适合CNPE方法的初始场,将该初始场与CNPE方法相结合,可以准确预测当声屏障与声源距离较近时的插入损失.(本文来源于《声学学报》期刊2018年01期）
徐海飞[9]（2017）在《吸声型声屏障插入损失影响因素的研究》一文中研究指出随着我国铁路建设高速发展,我国的高速铁路网已经基本形成。高速铁路快速发展的同时给沿线居民的噪声污染也日趋严重,高速铁路的噪声污染已经成为一个亟需解决的难题。本文通过总结前人的科研成果,在半消声室建立吸声声屏障的缩尺模型,并运用Header软件进行测试,来研究高速铁路吸声声屏障插入损失的影响因素。根据目前我国高速铁路吸声声屏障的实际尺寸、结构及材料等数据,再针对本课题研究的内容,在半消声室中建立不同吸声材料厚度、密度及声屏障面板开孔率的吸声声屏障缩尺模型。然后采用Header软件测试在白噪声环境下声屏障安装前后的声压级,再根据试验测试的数据分析吸声声屏障的降噪效果,从而研究吸声材料厚度、密度及声屏障面板开孔率对吸声声屏障插入损失的影响。本文主要内容包括:1、根据目前国内外高速铁路吸声声屏障结构研究的相关文献,并结合本课题研究的内容及试验室的条件进行声屏障结构的选型,再结合相关文献及规范确定试验测试点位的布置及测试的方法,最后进行编制试验方案。2、选择目前国内外声屏障常见的几种吸声材料进行吸声系数试验,本文初步选择了四种吸声材料:超细玻璃棉、岩棉、膨胀珍珠岩和泡沫玻璃。通过对这四种材料进行吸声系数曲线图进行分析,最终确定本文吸声声屏障的吸声材料采用超细玻璃棉。3、基于高速铁路声屏障声源高度的多样性,本文通过对吸声声屏障模型布设了0.7m、0.9m、1.1m、1.3m和1.5m这5种不同高度声源,研究了吸声声屏障对不同高度声源的降噪效果,结果显示在声屏障高度一定的情况下,声源高度越低,声屏障的降噪效果越显着。综合考虑到半消声室地面的反射可能带来的影响,故而本文最终选择的声源高度为0.7m。4、基于以上的分析及研究,进一步研究吸声声屏障在不同吸声材料厚度、密度及声屏障面板开孔率等工况下的插入损失影响,超细玻璃棉的厚度选择了60mm、80mm、100mm这叁种工况,超细玻璃棉的密度选择了24kg/m3、32kg/m3、48kg/m3这叁种工况,声屏障面板开孔率选择了25%、35%、45%这叁种工况,研究表明:在声屏障高度一定的情况下,随着声屏障面板开孔率的增加,声屏障的降噪效果越来越显着,说明增加声屏障面板开孔率有利于提高声屏障的降噪效果;同时随着芯材厚度的增加以及芯材密度的减小,声屏障的的降噪效果也越显着,说明提高芯材厚度以及降低芯材密度也有利于提高声屏障的降噪效果。5、考虑到吸声声屏障在不同吸声材料厚度、密度及声屏障面板开孔率等工况下可能影响到道路侧声场,本文最后分析了吸声声屏障在不同吸声材料厚度、密度及声屏障面板开孔率等工况下对道路侧噪声的影响,研究表明:不同吸声材料厚度、密度及声屏障面板开孔率等工况下对道路侧噪声的影响很小。(本文来源于《华东交通大学》期刊2017-06-30）
汪术龙[10]（2017）在《预测声屏障插入损失的抛物方程方法研究》一文中研究指出声屏障可以有效地降低交通噪声和工业噪声对环境的影响。在将声屏障用于环境噪声控制的实际过程中,事先准确预测声屏障的插入损失可以有效地指导声屏障的几何尺寸和安装位置的选择以及声屏障的结构设计过程。声屏障插入损失的常用预测方法包括解析法、近似法、边界元法(BEM),但是上述这叁类方法仅适合用于声速和地面阻抗等参数为常数的均匀环境中的插入损失预测。在实际情况下,这些参数常不稳定(即非均匀环境),例如,顺风时声速随着高度的增加而增加。忽略声速、地面阻抗等因素而直接使用上述叁类方法进行预测会导致一定的误差。抛物方程方法具有兼容非均匀性的优点,可以用于更为接近实际的户外环境。Salomons首次提出将有限差分抛物方程(Crank-Nicholson Parabolic Equation:CNPE)用于非均匀环境中的声屏障的插入损失预测,但是Salomons建立的方法在声屏障与声源距离较近时会产生较大误差,并且对于声屏障距离接收点较远的情况,该方法计算网格点的数目巨大,计算所需时间长。这两个缺点限制了该方法的应用。本文针对这两个缺点开展研究,建立完善的用于预测声屏障插入损失的抛物方程方法。本文首先介绍了声屏障插入损失计算方法的研究进展,以及有/无声屏障时计算位于阻抗面上方的点源辐射声场的解析方法。解析方法的结果可以为检验抛物方程方法的有效性和准确性提供参考。然后,介绍了CNPE方法的理论,并通过分析发现CNPE方法在声源距离声屏障较近的情况下会产生较大误差的原因在于CNPE方法所使用的Gauss初始场仅适用于小仰角(10度以内)范围内的声波。为解决Gauss初始场引起的问题,本文推导了可以用于较大仰角声波的更高阶数的Gauss初始场。通过数值仿真对比了不同阶数的初始场在CNPE方法中的效果。结果表明:4阶初始场是最适合CNPE方法的初始场,将该初始场与CNPE方法相结合,可以准确预测当声屏障与声源距离较近时的插入损失。最后,针对CNPE方法在接收点与声屏障距离很远的情况下计算效率很低的缺点,提出了基于格林函数抛物方程(Green’s function parabolic equation:GFPE)的插入损失计算方法,并通过数值仿真验证了GFPE方法的正确性及其预测声屏障插入损失的可行性。CNPE和GFPE两种方法所需计算时间的对比表明GFPE方法可以明显的提高计算效率,尤其是在频率较高的情况下,GFPE方法的计算速度优势更加明显。(本文来源于《合肥工业大学》期刊2017-03-01）
插入损失论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
振动性能是评估鱼雷动力系统优劣的重要指标。将鱼雷动力舱段抽象为由振源、传递路径、响应点构成的集中参数动力学模型,在频域内对动力学方程推导,得到了系统的稳态响应幅值表达式。结合电气系统的插入损失概念,提出了适用于评估鱼雷动力舱段隔振元件效果的速度插入损失指标。结合工程问题给出了算例,表明在设计初期可以清晰地规划动力舱段的隔振结构的性能参数。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
插入损失论文参考文献
[1].吴登苍,王月兵.一种水声材料低频插入损失测量方法的研究[C].2019年全国声学大会论文集.2019
[2].曹浩,王志杰,赵昌利.基于插入损失的鱼雷动力舱段振动传递评估方法[J].数字海洋与水下攻防.2019
[3].甘瑞霞.无标准声源半消声室消声器插入损失试验[J].制冷与空调.2018
[4].马骁晨,宋昊,胡宇安,李建龙.一种大样辐射声功率插入损失测量方法[C].2018年全国声学大会论文集P声学测量与仪器Q声学换能器S声学教育.2018
[5].姜东明,丁渭平,苏瑞强,杨明亮,马逸飞.汽车前围声学包中频插入损失仿真计算[J].噪声与振动控制.2018
[6].赵剑强,赵倩,陈莹,杨文娟,胡博.计入地面附加衰减的声屏障插入损失估算方法[J].应用声学.2018
[7].吴波波,王高沂,李海霞,任重义,韩西明.反射体对U型梁贴附式吸声材料插入损失影响的实验研究[J].振动与冲击.2018
[8].张永斌,汪术龙,毕传兴,张小正.预测声屏障插入损失的抛物方程法及其初始声场研究[J].声学学报.2018
[9].徐海飞.吸声型声屏障插入损失影响因素的研究[D].华东交通大学.2017
[10].汪术龙.预测声屏障插入损失的抛物方程方法研究[D].合肥工业大学.2017
论文知识图
