导读:本文包含了加工硬化率论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:结晶,加工,临界,应变,动态,合金,应力。
加工硬化率论文文献综述
欧阳德来,崔霞,鲁世强,徐勇[1]（2018）在《加工硬化率法研究Ti-10V-2Al-3Fe合金β区变形动态再结晶的临界条件》一文中研究指出采用Thermecmaster-Z型热/力模拟试验机在变形温度为825～1125℃,应变速率为0.001～1 s~(-1)条件下对Ti-10V-2Al-3Fe合金进行热模拟压缩实验,分析了热变形参数对其流变行为的影响,并通过加工硬化率方法研究了该合金的动态再结晶临界条件。结果表明:合金的流变应力随变形温度的降低或应变速率的提高而增大;通过lnθ～ε曲线出现拐点及dlnθ/dε～ε曲线出现最小值判据,确定了该合金的动态再结晶临界应变;动态再结晶临界应变随应变速率的增大及变形温度的降低而增加;Z参数方程能较好地反映合金动态再结晶临界应变与热变形条件间的关系,动态再结晶临界应变与Z参数间的关系可表示为ε_c=2.6735×10~(-2)Z~(0.0817);临界应变与峰值应变之间存在线性关系,即ε_c=0.508ε_p。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2018年12期）
王忠堂,霍达,于晓林[2]（2018）在《基于新加工硬化率方法的AZ80镁合金动态再结晶临界条件》一文中研究指出在变形温度为260～410℃、应变速率为0.001～10 s~(-1)条件下,对AZ80镁合金进行热拉伸实验,测试AZ80镁合金的真应力-真应变曲线;依据Arrhenius本构方程形式,确定AZ80镁合金热变形过程的本构关系模型;提出一种新的加工硬化率方法,当加工硬化率函数对应变(ε)求一阶导数后的函数取最小值时所对应的应变值,即为临界应变(εc)。采用新的加工硬化率方法,确定AZ80镁合金在不同变形条件下动态再结晶的临界应变和临界应力;研究热变形工艺参数对临界应变和临界应力的影响规律;确定AZ80镁合金热变形过程中的临界应变、临界应力、稳定应变与Z参数的关系模型。模型计算结果与Sellars模型结果相吻合。(本文来源于《中国有色金属学报》期刊2018年10期）
杨晓敏,董锋,刘守法[3]（2017）在《FSP对AZ31合金型材加工硬化率及力学性能的影响》一文中研究指出对AZ31镁合金挤压型材实施了搅拌摩擦加工(Friction Stir Processing·FSP),利用光学显微镜和拉伸试验机研究了搅拌摩擦加工对试样加工硬化率及力学性能的影响。结果表明,AZ31镁合金经搅拌摩擦加工后,晶粒得到细化,均匀伸长率和总伸长率相近,室温伸长率达22%;拉伸应变超过0.03时,搅拌区材料的加工硬化率超过母材,此时搅拌区和母材的显微组织中均出现变形孪晶,不同的是搅拌区材料的变形孪晶整体呈带状分布,且加工硬化率也较高。(本文来源于《特种铸造及有色合金》期刊2017年08期）
秦芳诚,李永堂,巨丽,齐会萍[4]（2017）在《基于加工硬化率的铸态Q235B钢法兰坯动态再结晶及组织演变》一文中研究指出在Gleeble-3500热力模拟机上研究铸态Q235B钢法兰坯材料的高温压缩行为,采用加工硬化率方法,识别出了动态再结晶临界条件,引入无量纲参数Zener-Hollomn表征了该材料动态再结晶演变的临界应变、临界应力、峰值应变以及稳态应变模型,并对其再结晶显微组织演化进行分析。在高温、低应变速率下,该铸态材料的动态再结晶容易发生,晶粒长大更迅速;随着应变速率增大,动态再结晶难于启动,晶粒直径减小。在1050℃和1 s~(-1)下变形到达稳态时的晶粒细化效果最为显着。(本文来源于《金属热处理》期刊2017年02期）
王忠堂,邓永刚,张士宏[5]（2014）在《基于加工硬化率的高温合金Inconel 690动态再结晶临界条件》一文中研究指出利用Gleeble-3800热模拟实验机,在变形温度为1000~1200℃、应变速率为1~80 s-1条件下进行恒温、恒应变速率的热压缩实验,测试了高温合金Inconel 690(IN690)的真应力—应变曲线。采用加工硬化率方法,研究了Inconel 690高温合金的动态再结晶临界条件,并引入Zener-Hollomn参数建立了材料的临界应变、临界应力、峰值应变和稳态应变的模型。采用加工硬化率方法确定的动态再结晶发生的临界应变值与Sellars提出的经验模型相吻合。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2014年07期）
苏娟华,韩亚玮,任凤章,魏世忠,陈志强[6]（2014）在《应用加工硬化率研究工业纯钛动态再结晶行为》一文中研究指出为研究工业纯钛的动态再结晶行为,利用Gleebe实验机对工业纯钛在变形温度为700,800,900和950℃及应变速率为0.01,0.1,1和5s-1的条件下进行热模拟压缩实验。应用加工硬化率对实验得到的应力-应变数据进行处理,结合变形后材料微观组织的分析,求得工业纯钛的动态再结晶临界条件。结果表明,工业纯钛在热变形过程中发生了回复与再结晶;发生动态再结晶时,再结晶临界应变随温度的升高及变形速率的降低而减小。将lnθ-ε曲线的拐点处对应的应变作为材料的再结晶临界应变是合理的,工业纯钛动态再结晶临界应变εc与峰值应变εp之间满足εc=0.485εp。(本文来源于《功能材料》期刊2014年07期）
苏娟华,杨哲,贾淑果,任凤章,魏世忠[7]（2013）在《利用加工硬化率方法研究Cu-Cr-Sn-Zn-Ce合金的动态再结晶》一文中研究指出通过Gleebe试验机对Cu-Cr0.44-Sn0.34-Zn0.2-Ce0.01合金进行单道次高温等温压缩试验,得出实验合金的应力应变数据。变形条件是应变速率0.01,0.1,1和5 s-1,变形温度600,700和800℃,最大变形程度为真实应变0.6。通过对数据的计算,得到加工硬化率-应变曲线、动态再结晶临界应力、动态再结晶临界应变。通过微观组织分析了该合金的连续动态再结晶特征。最后分析临界应力应变与变形条件的关系。结果表明,对于没有明显应力峰值的应力应变曲线,使用加工硬化率方法是研究热变形过程中动态再结晶临界应变的一种有效方法。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2013年11期）
欧阳德来,鲁世强,崔霞,董显娟,吴超[8]（2010）在《应用加工硬化率研究TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件》一文中研究指出基于位错理论探讨了材料大应变条件下的加工硬化率曲线及动态再结晶的拐点判据,利用在变形温度1050～1100℃、应变速率0.001～1s-1条件下等温恒应变速率压缩试验获得的应力-应变数据,采用加工硬化率处理方法,研究了TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件,并应用Zener-Hollomon参数建立了临界应变模型。结果表明,TA15钛合金在本试验条件下呈现两种曲线特征类型的应力-应变曲线,其θ-σ曲线均呈现拐点及-θ/σ-σ曲线上出现最小值;临界应变与峰值应变之间具有一定的相关性,即εc/εp=0.62;临界应变与Z参数之间的函数关系为εc=1.72×10-2Z0.0605。(本文来源于《航空材料学报》期刊2010年02期）
赵麦英,张家义,李克厚[9]（1984）在《相对加工硬化率》一文中研究指出据《Metal Science》1983年第3期报道:直到最近某些论文和教科书的作者还在发表错误的概念,即加工硬化率的增加总是引起最大均匀应变的增加。目前公公认的观点只有在拉伸强度保持恒定时,上述的观点才是正确的。Marder用公式(本文来源于《钢铁研究》期刊1984年02期）
加工硬化率论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
在变形温度为260～410℃、应变速率为0.001～10 s~(-1)条件下,对AZ80镁合金进行热拉伸实验,测试AZ80镁合金的真应力-真应变曲线;依据Arrhenius本构方程形式,确定AZ80镁合金热变形过程的本构关系模型;提出一种新的加工硬化率方法,当加工硬化率函数对应变(ε)求一阶导数后的函数取最小值时所对应的应变值,即为临界应变(εc)。采用新的加工硬化率方法,确定AZ80镁合金在不同变形条件下动态再结晶的临界应变和临界应力;研究热变形工艺参数对临界应变和临界应力的影响规律;确定AZ80镁合金热变形过程中的临界应变、临界应力、稳定应变与Z参数的关系模型。模型计算结果与Sellars模型结果相吻合。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
加工硬化率论文参考文献
[1].欧阳德来,崔霞,鲁世强,徐勇.加工硬化率法研究Ti-10V-2Al-3Fe合金β区变形动态再结晶的临界条件[J].材料热处理学报.2018
[2].王忠堂,霍达,于晓林.基于新加工硬化率方法的AZ80镁合金动态再结晶临界条件[J].中国有色金属学报.2018
[3].杨晓敏,董锋,刘守法.FSP对AZ31合金型材加工硬化率及力学性能的影响[J].特种铸造及有色合金.2017
[4].秦芳诚,李永堂,巨丽,齐会萍.基于加工硬化率的铸态Q235B钢法兰坯动态再结晶及组织演变[J].金属热处理.2017
[5].王忠堂,邓永刚,张士宏.基于加工硬化率的高温合金Inconel690动态再结晶临界条件[J].材料热处理学报.2014
[6].苏娟华,韩亚玮,任凤章,魏世忠,陈志强.应用加工硬化率研究工业纯钛动态再结晶行为[J].功能材料.2014
[7].苏娟华,杨哲,贾淑果,任凤章,魏世忠.利用加工硬化率方法研究Cu-Cr-Sn-Zn-Ce合金的动态再结晶[J].材料热处理学报.2013
[8].欧阳德来,鲁世强,崔霞,董显娟,吴超.应用加工硬化率研究TA15钛合金β区变形的动态再结晶临界条件[J].航空材料学报.2010
[9].赵麦英,张家义,李克厚.相对加工硬化率[J].钢铁研究.1984
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