导读:本文包含了热变形激活能论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:耐热钢,应变,方程,稀土元素,表观,塑性,镁合金。
热变形激活能论文文献综述
田卡,田保红,张毅,刘勇,宋克兴[1]（2016）在《铈对Cu-Zr合金热变形激活能和性能的影响》一文中研究指出在Gleeble-1500D热模拟机上对Cu-1%Zr和Cu-1%Zr-0.15%Ce两种合金在变形温度分别为550,650,750,850和900℃,应变速率分别为0.001,0.010,0.100,1.000和10.000 s~(-1)条件下进行等温热压缩实验,分析了Ce对Cu-1%Zr合金热变形激活能的影响。通过透射电子显微镜,研究了合金在时效过程中的析出相和位错组态。结果表明:Cu-1%Zr和Cu-1%Zr-0.15%Ce两种合金具有相似的热压缩变形特征。高Zr和微量Ce的添加使Cu-Zr合金的热变形激活能显着提高。与Cu-1%Zr合金相比,添加0.15%Ce使合金的热变形激活能提高了约34%。添加Ce,使导电率下降了约5%IACS,显微硬度略有提高。通过导电率的变化,计算出时效过程中析出相体积分数,求得550℃时合金的析出动力学方程和导电率方程。(本文来源于《中国稀土学报》期刊2016年04期）
刘纯[2]（2016）在《AZ31镁合金热变形激活能及变形机理的研究》一文中研究指出镁合金具有密排六方的晶体结构,室温变形时可动滑移系少,塑性差,因此,塑性加工通常需要在较高温度下进行。变形激活能是研究镁合金热变形条件下变形机制的基础,而变形机制则是制定镁合金热加工工艺的重要依据。本文以挤压态AZ31镁合金为研究对象,在温度为125~475℃,应变速率为3×10-2~10-4s-1范围内,对镁合金进行了拉伸试验。研究了镁合金弹性模量、变形激活能随温度和应变速率的变化关系;构建了镁合金热变形速率本构方程的具体形式;探讨了镁合金各变形条件下的变形机制。研究结果表明,镁合金的弹性模量随温度升高而线性下降。室温下,弹性模量对应变速率不敏感,但在高温下,弹性模量随应变速率降低而减小。根据流变应力与位错密度的关系分析了镁合金弹性模量降低的原因。根据各变形温度和应变速率下的拉伸试验结果,分区间采用叁种不同形式应变速率本构方程计算了镁合金的变形激活能,结果表明:变形激活能随温度升高而增加。325℃以下变形时,运用指数型和双曲正弦函数型的本构方程计算的激活能值相近,但温度高于350℃时,变形激活能大小则与采用的本构方程的形式有关。根据变形激活能的计算结果,结合试样的宏观变形和微观断口形貌分析了镁合金的变形机制。250℃以下镁合金以基面滑移和少量非基面滑移为主,275~400℃则以非基面交滑移为主,425℃以上较低应变速率时,以超塑性变形为主。(本文来源于《武汉科技大学》期刊2016-05-15）
王立民,张红,刘宁,刘正东,杨钢[3]（2012）在《高合金马氏体耐热钢的热变形表观激活能》一文中研究指出采用Gleeble-3500试验机对0Cr11Ni2MoVNb、1Cr20Co6Ni2Mo1WV和403Nb高合金马氏体耐热钢进行热压缩试验,结果表明,3种钢的热变形表观激活能分别为461.6、508.1l和571.1 kJ/mol。通过同其他研究对比,发现影响钢的表观激活能的因素主要是碳含量和合金元素含量。在普碳钢以及微合金钢中,合金元素含量少,形成的碳化物少,对钢的表观激活能影响不大;对于高合金钢,一方面是由于碳化物,尤其是细小的NbC粒子对位错的钉扎作用,另一方面是由于合金元素的固溶强化作用,使得高合金钢的热变形表观激活能随钢中碳含量和合金元素含量的增加而增加。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2012年02期）
权国政,赵磊,张艳伟,周杰,李蓬川[4]（2012）在《Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金热变形激活动态再结晶的临界条件识别及表征》一文中研究指出热压缩实验获得Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金在温度1073～1323K,应变速率0.01～10s-1条件下的真应力-应变曲线,以此作为识别及表征动态再结晶临界条件的底层数据。对比分析流变应力曲线发现高温、低应变速率下动态回复型软化态势显着;低温、高应变速率下动态再结晶型软化态势显着。引入材料加工硬化率θ,结合θ-σ曲线拐点判据识别了流变应力曲线隐含表征激活动态再结晶的特征参量:临界应变、临界应力。采用含动态再结晶激活能Q的Arrhenius方程求得α、β、n1、n2等材料常数并获得该合金动态再结晶激活能对应变速率及温度的响应图。进一步引入表征动态再结晶临界条件的临界应变模型,获得了临界应变与各热力参数之间的数学关系,验证表明该临界模型预测精度最大为12.9%。(本文来源于《功能材料》期刊2012年02期）
郦定强,林栋梁,刘俊亮,刘毅[5]（1997）在《大晶粒FeAl合金超塑性变形的显微组织演变和变形激活能》一文中研究指出本文对大晶粒FeAl金属间化合物超塑性变形的微观组织演变进行了研究，并测定了其超塑性变形激活能显微组织分析表明，合金的超塑性变形是一个晶粒变形、内部形成亚晶界、进而亚晶界向晶界转换，从而使晶粒得以细化的过程Fe－36．5Al，Fe－36.5Al-1Ti和Fe－36.5Al-2Ti合金变形激活能的测定值分别为370，290和260kJ·mol-1，大大低于其他的FeAl基合金的蠕变激活能，表明超塑性变形由亚晶界和晶界扩散控制(本文来源于《金属学报》期刊1997年09期）
热变形激活能论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
镁合金具有密排六方的晶体结构,室温变形时可动滑移系少,塑性差,因此,塑性加工通常需要在较高温度下进行。变形激活能是研究镁合金热变形条件下变形机制的基础,而变形机制则是制定镁合金热加工工艺的重要依据。本文以挤压态AZ31镁合金为研究对象,在温度为125~475℃,应变速率为3×10-2~10-4s-1范围内,对镁合金进行了拉伸试验。研究了镁合金弹性模量、变形激活能随温度和应变速率的变化关系;构建了镁合金热变形速率本构方程的具体形式;探讨了镁合金各变形条件下的变形机制。研究结果表明,镁合金的弹性模量随温度升高而线性下降。室温下,弹性模量对应变速率不敏感,但在高温下,弹性模量随应变速率降低而减小。根据流变应力与位错密度的关系分析了镁合金弹性模量降低的原因。根据各变形温度和应变速率下的拉伸试验结果,分区间采用叁种不同形式应变速率本构方程计算了镁合金的变形激活能,结果表明:变形激活能随温度升高而增加。325℃以下变形时,运用指数型和双曲正弦函数型的本构方程计算的激活能值相近,但温度高于350℃时,变形激活能大小则与采用的本构方程的形式有关。根据变形激活能的计算结果,结合试样的宏观变形和微观断口形貌分析了镁合金的变形机制。250℃以下镁合金以基面滑移和少量非基面滑移为主,275~400℃则以非基面交滑移为主,425℃以上较低应变速率时,以超塑性变形为主。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
热变形激活能论文参考文献
[1].田卡,田保红,张毅,刘勇,宋克兴.铈对Cu-Zr合金热变形激活能和性能的影响[J].中国稀土学报.2016
[2].刘纯.AZ31镁合金热变形激活能及变形机理的研究[D].武汉科技大学.2016
[3].王立民,张红,刘宁,刘正东,杨钢.高合金马氏体耐热钢的热变形表观激活能[J].材料热处理学报.2012
[4].权国政,赵磊,张艳伟,周杰,李蓬川.Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金热变形激活动态再结晶的临界条件识别及表征[J].功能材料.2012
[5].郦定强,林栋梁,刘俊亮,刘毅.大晶粒FeAl合金超塑性变形的显微组织演变和变形激活能[J].金属学报.1997
论文知识图
