导读:本文包含了弱凝胶论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:凝胶,交联剂,油藏,体系,深部,岩心,碳酸盐。
弱凝胶论文文献综述
蔺小勇[1]（2019）在《低渗透裂缝性油藏弱凝胶的室内评价研究》一文中研究指出基于WJN-弱凝胶最佳配方的基础上,通过室内评价表明:该凝胶在低于85℃内有较好的成胶效果和耐老化性,可以实现多尺度、深部调剖,有较好的经济性。(本文来源于《石化技术》期刊2019年11期）
赵晔[2]（2019）在《海31块弱凝胶调驱技术研究与应用》一文中研究指出针对海31油藏地质特征及多年注水的开发矛盾,筛选适合海31块的弱凝胶调驱配方,并对调驱配方进行天然油砂填砂叁管模型封堵效果和驱油效果评价试验,叁管凝胶封堵率达到99.49%,凝胶封堵提高驱油效率30.40%,驱油体系提高驱油效率12.10%。先导试验井组应用,注入孔隙体积倍数0.35PV,累计增油23729t。(本文来源于《石化技术》期刊2019年10期）
王金树,周芳芳,王清河[3]（2019）在《弱凝胶无固相钻井液破胶实验研究》一文中研究指出弱凝胶无固相钻井液体系在使用过程中易在井壁形成致密泥饼或在正压差作用下进入地层,吸附在储层孔隙骨架颗粒上,造成储层渗透率降低、油气渗流通道受阻、油气井产能下降。室内实验优化得到复配破胶剂,从破胶效果、破胶时间、储层抑制效果及腐蚀性等方面对复配破胶剂进行室内评价,评价结果表明该破胶剂各项指标均满足现场要求。(本文来源于《石油化工应用》期刊2019年08期）
张继红,陈琦[4]（2019）在《岩心剪切作用对弱凝胶调驱体系成胶性能的影响》一文中研究指出在矿场调驱试验中,弱凝胶调驱体系在注入地层后成胶性能会受岩心剪切的影响而降低,导致调驱效果变差。为研究不同方式的岩心剪切对弱凝胶调驱体系成胶性能的影响,在P油田的储层条件下,本文通过研究不同岩心长度、岩心渗透率和注入速度下弱凝胶调驱体系通过岩心后的初始黏度、成胶时间、成胶强度以及黏度随时间变化情况,并将实验结果与作为对照组的静态成胶实验结果进行对比。实验结果表明,弱凝胶调驱体系的成胶性能在岩心剪切作用下大幅度降低,但仍能保持较高的黏度水平,该调驱体系在地层条件下具有较好的抗剪切能力。(本文来源于《化学工程师》期刊2019年06期）
韩慧慧[5]（2019）在《利用弱凝胶强化修复试剂在低渗透地层中的迁移研究》一文中研究指出在存在低渗透透镜体的非均质地层污染场地的修复过程中,修复试剂遇到透镜体会发生严重的绕流现象,修复试剂利用率低。采用抽出处理技术修复时,透镜体中的污染物会产生拖尾现象,致使低渗透区的污染物无法有效去除。渗透系数比是非均质地层高渗透区背景介质与低渗透区介质渗透系数的比值,是影响修复试剂和污染物在透镜体中迁移规律的重要影响因素。本文提出弱凝胶技术,通过弱凝胶封堵介质大孔道,改变非均质地层渗透系数比,提高修复试剂在透镜体内的迁移速率,提高修复试剂利用率,改善非均质地层污染难修复的问题。本文主要研究了渗透系数比对修复试剂和污染物在透镜体中迁移规律的影响以及弱凝胶材料的制备条件,通过模拟试验,验证弱凝胶对非均质含水层渗透系数比的降低作用,考察其对修复试剂在低渗透介质中迁移的强化能力。所得主要结论如下:(1)透镜体中修复试剂进入的难易程度,不仅仅取决于自身介质的渗透性,更重要的是背景介质的渗透性和两种介质的渗透系数比。相同时间、相近渗透系数比时,由于修复试剂在背景介质为砾石的透镜体中绕流现象更明显,所以修复试剂在背景介质为粗砂的透镜体中的波及率大于背景介质为砾石的波及率。(2)在修复过程中,修复试剂在透镜体中的迁移速率随渗透系数比的增大而减小;在0.5m/d的地下水流速下,当背景介质为2~3.5mm的砾石时,渗透系数比从3增大至52时,修复试剂在透镜体中波及率达到100%所需要的时间从8h上升至360h;当背景介质为0.5~1mm的粗砂时,渗透系数比从5增大至130时,修复试剂波及率达到100%所需要的时间从14h上升至336h。背景介质为砾石时修复试剂的波及率Z与注入时间t和渗透系数比K_(bl)之间的函数关系为:Z_1=(109.623/K~2_(bl)+1.035/K_(bl)+0.447)t;背景介质为粗砂时函数关系为:Z_2=(92.208/K~2_(bl)+17.247/K_(bl)+0.327)t。依据此模型,为修复试剂的注入时间结点提供理论依据。(3)模拟抽出处理过程中,透镜体中污染物的冲洗波及率随渗透系数比的增大而减小;当背景介质为砾石时,渗透系数比从3增大至52时,污染物的冲洗波及率达到100%所需的时间从13h升高至480h;当背景介质为粗砂时,渗透系数比从5增大至130时,污染物的冲洗波及率达到100%所需的时间从17h升高至552h;分别建立背景介质为砾石和粗砂时污染物在透镜体中的冲洗波及率Z’与反冲时间t和渗透系数比K_(bl)的函数关系:Z_1’=(54.999/K~2_(bl)+6.605/K_(bl)+0.098)t,Z_2’=(78.875/K~2_(bl)+16.374/K_(bl)+0.017)t。依据此模型,为抽出处理的时间结点提供理论依据。相同时间、相近渗透系数比时,污染物在背景介质为粗砂的透镜体中的冲洗波及率大于背景介质为砾石的。对比污染物进入透镜体和迁出透镜体两个过程可发现,污染物在非均质含水层中的污染和去除过程在时间方面呈现出不可逆性,污染物进入透镜体的速率大于其被冲出的速率。随着渗透系数比的增大,当背景介质为砾石时,透镜体被完全污染和去除的时间差值从5h逐渐增大至120h,当背景介质为粗砂时,透镜体被完全污染和去除的时间差值从3h逐渐增大至216h,“拖尾”效应随着渗透系数比的增大而明显。(4)为了解决低渗透透镜体的污染修复的问题,尝试应用了石油开采领域利用弱凝胶提高石油开采率的方法,通过弱凝胶的注入降低背景介质的渗透性改变非均质地层的渗透系数比,提高修复试剂在透镜体中的波及率。选择环保无毒的聚丙烯酰胺-柠檬酸铝弱凝胶体系,在弱凝胶的制备过程中,弱凝胶的强度和成胶速度与聚丙烯酰胺的分子量、反应温度、聚丙烯酰胺浓度以及柠檬酸铝交联剂的浓度呈正相关关系,均随其增大而增大,但是温度过高和交联剂浓度过高会使胶体过度交联破胶。合成稳定的弱凝胶需要聚丙烯酰胺(HPAM)分子量在1500万以上,HPAM浓度不低于1400mg/L,反应温度在60~80℃。低浓度地下水常见阳离子K~+、Na~+、Ca~(2+)、Mg~(2+)对弱凝胶的形成有促进作用,但随着浓度的增高,对胶体的稳定性有破坏作用,阳离子对弱凝胶的影响大小为Ca~(2+)>Mg~(2+)>K~+>Na~+。(5)注入弱凝胶后,砾石介质的渗透系数从5.75×10~(-1)cm/s的降低至1.12×10~(-4)cm/s。渗透系数比为7的砾石-粗砂非均质组合中注入600mL弱凝胶之后渗透系数比降低至1×10~(-3),修复试剂波及率达到100%的时间从18小时降低至5小时;渗透系数比为13的砾石-中砂非均质组合注入1000mL弱凝胶之后渗透系数比降低至2×10~(-3),修复试剂波及率达到100%的时间从42小时降低至2小时,修复试剂在透镜体中的迁移速率提高了4~23倍。修复试剂注入结束一段时间后,弱凝胶粘度下降,随地下水流冲出,非均质地层恢复初始状态。(本文来源于《吉林大学》期刊2019-06-01）
胡勇,张运来,张吉磊,许亚南,欧阳雨薇[6]（2019）在《秦皇岛32–6油田稠油油藏弱凝胶调驱技术研究及应用》一文中研究指出秦皇岛32–6疏松砂岩稠油油田长期高强度注采开发后,受储层强非均质性及水油流度比大等因素影响,注入水水窜严重,水驱效果逐渐变差,迫切需要开展注水井调驱技术研究。针对油田开发实际需求,利用物理模拟实验方法,进行了聚合物弱凝胶调驱技术的室内研究及方案优化,结果表明,聚合物浓度愈高、聚Cr~(3+)质量比愈小,凝胶体系的阻力系数和残余阻力系数愈大,则封堵及液流转向能力愈强,扩大水驱波及体积、提高水驱采收率效果越显着。现场实施过程中采用"前置段塞+主段塞+保护段塞"逐级组合的调驱方案,聚合物浓度分别为2 000,3 600,4 200 mg/L,聚Cr~(3+)质量比为180∶1,注入段塞0.08 PV,先导试验D10井组累计增油2.4×10~4 m~3,含水率下降6%,取得了明显的增油效果及经济效益。(本文来源于《石油地质与工程》期刊2019年03期）
郑继龙[7]（2019）在《裂缝非均质油藏注CO_2驱防气窜弱凝胶体系的研制及评价》一文中研究指出针对JZ25-1 S油田非均质裂缝低渗高矿化度的油藏特征,研制了一种适合该类油田的防气窜弱凝胶体系,并对该体系的耐温、耐矿化度及注入性能进行了评价。注CO_2驱防气窜弱凝胶体系配方为:1 500 mg/L JHW-5+100 mg/L JLJ-1+100 mg/L WDJ-1+60 mg/L HSJ-1。该防窜体系具有较好的热稳定性和耐矿化度性能,在非均质储层中的注入具有选择性,在低渗透层中的压力梯度明显高于高渗层。(本文来源于《精细石油化工进展》期刊2019年02期）
张淼鑫,吴景春,石芳[8]（2019）在《深部调驱用HPAM/Cr~(3+)弱凝胶体系制备及其性能评价》一文中研究指出本文以六水合氯化铬和部分水解聚丙烯酰胺为主要化学试剂,制备了适用于油藏深部高温高盐调剖的弱凝胶体系,并对此类凝胶体系成胶的影响因素进行了分析。探究了HPAM/Cr-a、b、c类型(配位体不同),pH值,温度,矿化度,聚合物浓度对弱凝胶性能的影响。结果表明:HPAM/有机铬b体系在的主要影响因素为温度、矿化度、pH值。随着矿化度的增加,粘度下降;随温度升高,成胶时间缩短;随着矿化度的升高,成胶时间缩短,而其黏度呈现先增后降的趋势;弱酸性条件下比弱碱性体系成胶更快。其他影响因素对该体系影响不大。(本文来源于《化学工程师》期刊2019年04期）
李兵,张永成,李子健[9]（2019）在《煤层气水平井弱凝胶钻井液体系的应用研究》一文中研究指出为解决晋城潘庄区块15号煤层水平井不易成孔、井壁易坍塌等施工难题,采用煤层气井井下观测、钻井液材料优选实验、钻井液体系室内评价实验等研究方法,对煤层气水平井弱凝胶钻井液体系进行了优化研究,并在SHH02-4水平井进行了现场应用试验,结果表明:采用弱凝胶钻井液体系能保证安全钻进,且残渣易降解、污染小,相对于周边L形井钻井周期缩短了6%,水平段钻井长度增加了190 m,该井在排采初期日产煤层气1 320 m~3,有望实现高产,说明弱凝胶钻井液体系在煤层气水平井中具有良好的适用性。(本文来源于《矿业安全与环保》期刊2019年02期）
刘旭超,刘长龙,赵文森,王成胜,兰夕堂[10]（2019）在《高温高盐碳酸盐油藏弱凝胶调驱体系实验研究》一文中研究指出针对印尼K油田碳酸盐高温高盐油藏条件,优选出具有良好耐温抗盐性能的弱凝胶调驱体系,并考察了聚合物的剪切作用以及岩心粉的吸附作用对弱凝胶体系成胶性能的影响。研究结果表明,聚合物受剪切作用后其成胶时间延长,且成胶强度有所下降,岩心粉的吸附作用也会使弱凝胶的成胶强度略有降低,但对成胶时间影响不明显。通过优选,适合K油田的弱凝胶体系最佳配方为:P1(1 500 mg/L)+JLJ(750 mg/L)+WDJ(100 mg/L),物理模拟驱油实验表明,该体系具有良好的驱油效率,在水驱基础上可以提高8.17个百分数。弱凝胶体系的SEM照片显示,在溶液中存在致密的叁维交联网络结构,从而使得体系具有良好的耐温抗盐性能。(本文来源于《石油化工应用》期刊2019年02期）
弱凝胶论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
针对海31油藏地质特征及多年注水的开发矛盾,筛选适合海31块的弱凝胶调驱配方,并对调驱配方进行天然油砂填砂叁管模型封堵效果和驱油效果评价试验,叁管凝胶封堵率达到99.49%,凝胶封堵提高驱油效率30.40%,驱油体系提高驱油效率12.10%。先导试验井组应用,注入孔隙体积倍数0.35PV,累计增油23729t。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
弱凝胶论文参考文献
[1].蔺小勇.低渗透裂缝性油藏弱凝胶的室内评价研究[J].石化技术.2019
[2].赵晔.海31块弱凝胶调驱技术研究与应用[J].石化技术.2019
[3].王金树,周芳芳,王清河.弱凝胶无固相钻井液破胶实验研究[J].石油化工应用.2019
[4].张继红,陈琦.岩心剪切作用对弱凝胶调驱体系成胶性能的影响[J].化学工程师.2019
[5].韩慧慧.利用弱凝胶强化修复试剂在低渗透地层中的迁移研究[D].吉林大学.2019
[6].胡勇,张运来,张吉磊,许亚南,欧阳雨薇.秦皇岛32–6油田稠油油藏弱凝胶调驱技术研究及应用[J].石油地质与工程.2019
[7].郑继龙.裂缝非均质油藏注CO_2驱防气窜弱凝胶体系的研制及评价[J].精细石油化工进展.2019
[8].张淼鑫,吴景春,石芳.深部调驱用HPAM/Cr~(3+)弱凝胶体系制备及其性能评价[J].化学工程师.2019
[9].李兵,张永成,李子健.煤层气水平井弱凝胶钻井液体系的应用研究[J].矿业安全与环保.2019
[10].刘旭超,刘长龙,赵文森,王成胜,兰夕堂.高温高盐碳酸盐油藏弱凝胶调驱体系实验研究[J].石油化工应用.2019
论文知识图
