导读:本文包含了珠光体耐热钢论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:耐热钢,珠光体,裂纹,奥氏体,插销,焊条,水冷。
珠光体耐热钢论文文献综述
朱平,赵建仓,何易,陈玮,胡培军[1]（2019）在《中匹配焊材焊接马氏体耐热钢与珠光体耐热钢的焊接性分析》一文中研究指出通过斜Y形坡口裂纹试验、插销试验测试了马氏体耐热钢10Cr9Mo1VNbN与珠光体耐热钢12Cr2Mo焊接的冷裂纹倾向,分析了临界断裂应力的变化趋势、判据及相应的断口特征。结果表明:采用R507焊条进行斜Y形坡口裂纹试验,在室温和预热100℃焊接异种钢10Cr9Mo1VNbN与12Cr2Mo时,表面裂纹率、断面裂纹率和根部裂纹率均为100%,冷裂纹倾向较大;预热温度达150℃时,裂纹率为零。随着预热温度的提高,插销试验的临界断裂应力不断增大,在室温和100℃下插销试验的临界断裂应力较小,异种钢10Cr9Mo1VNbN与12Cr2Mo的冷裂纹倾向较大,预热150℃时,临界断裂应力明显提高,高达593.78 MPa,高于缺口试样拉伸屈服强度588 MPa,断口由解理、准解理特征转变为细小韧窝形貌。由此判断缺口试样屈服强度可作为临界断裂应力判据,而考虑叁维应力的作用,推荐采用R507焊条焊接10Cr9Mo1VNbN与12Cr2Mo异种钢的预热温度为200℃。(本文来源于《焊接技术》期刊2019年01期）
尚才众,王青峰,王昕军,贾云刚,吴建国[2]（2016）在《Cr-Mo系珠光体耐热钢钢管JCO焊接工艺实践》一文中研究指出分析了Cr-Mo系珠光体耐热钢的焊接性能,针对其存在较严重的冷裂纹和再热裂纹倾向的问题,探讨了符合Cr-Mo系耐热钢钢管的JCO自动双面叁丝埋弧焊接生产工艺,并分析了ASTM A 387/A 387M—2006a标准中11级第2类(Gr11-Cl2)耐热钢钢管的焊接接头显微组织。分析认为:采用H08CrMoA焊丝/HJ350焊剂组合,控制焊接热输入,以及焊接预热温度150℃,后热温度250~300℃、保温时间30 min,焊后热处理温度690~710℃等工艺,可解决焊接时出现冷裂纹、焊接热影响区和热处理后产生SR裂纹等问题。(本文来源于《钢管》期刊2016年04期）
付坤,王长才,胡连海,薛峰,周书昌[3]（2016）在《珠光体耐热钢服役过程中组织及性能演化》一文中研究指出准确评定电站锅炉用珠光体耐热钢的使用寿命具有重要的价值,对不同运行工况条件下的20G和12Cr1Mo V的显微组织和性能演化规律进行了分析,试验结果显示,随着服役时间的增加,20G耐热钢的球化程度加深,碳化物向晶界扩散,形成链状分布,12Cr1Mo V耐热钢的珠光体形成细长状分布于晶界处,削弱了晶界强度,使得抗拉强度和屈服强度下降,不能满足标准要求,随着高温短时过热程度的加剧,20G耐热钢的晶粒尺寸增加,形成粗大的魏氏组织,严重降低力学性能。(本文来源于《中国特种设备安全》期刊2016年02期）
杨顺田[4]（2015）在《珠光体耐热铸钢ZGl5CrlMo1V一次奥氏体化工艺研究》一文中研究指出对汽轮机阀壳及缸体用材ZGl5Crl Mo1V进行热处理机理分析,通过热处理试验研究,提出了一次奥氏体化工艺,改变了两次奥氏体化热处理的贯例,并采用鼓风强制冷却代替自然风冷却的新工艺方案,获得了理想的显微组织和优良的力学性能。(本文来源于《热加工工艺》期刊2015年08期）
李辉,赵金龙[5]（2015）在《珠光体耐热钢焊接再热裂纹的防治》一文中研究指出为了解决珠光体耐热钢焊后热处理过程中易产生再热裂纹的问题,分析了再热裂纹的特征和产生机理,针对影响再热裂纹的因素,提出预防措施。(本文来源于《智富时代》期刊2015年04期）
杨金荣[6]（2015）在《奥氏体钢和珠光体耐热钢专用焊接材料的研制及性能分析》一文中研究指出随着工程中奥氏体钢与珠光体钢异质材料焊接的广泛应用，异质接头失效的事故也是频频的发生，导致焊接接头失效的主要原因是珠光体和奥氏体异质接头熔合线两侧存在碳迁移现象。本文对电厂动力锅炉系统通过模拟接头的实际工况制备试件来分析典型的奥氏体与珠光体异质接头，来测定碳迁移情况。分析发现了在珠光体和奥氏体异质接头中由珠光体钢一侧的碳元素向奥氏体钢一侧扩散。为了抑制异质接头中碳迁移的现象，本文选取了A402、A102、Ni317、R307四种常用于异质钢焊接过程中的焊材，制备了焊接试样，并且将焊接试样分为焊态、时效处理、蠕变状态叁组进行实验。通过对各试样进行光学显微镜和扫描电镜的分析，对各组试样的组织和碳迁移情况进行对比，发现了对碳迁移产生影响的因素，在此基础上一种抑制碳迁移现象的超低碳新型焊条便诞生了。通过将超低碳新型焊条进行与以上四种常用焊材相同的实验步骤，得到的实验结果与之前四种焊材试样进行了组织、断口和碳迁移的比较。结果表明：影响蠕变断裂的主要因素是碳迁移，A402、R307、A102焊条所焊试件经过蠕变试验以后，断裂的位置均发生在奥氏体与珠光体熔合线附近，通过对断裂部位的组织及碳分布和断口进行分析，发现以上叁种试样在蠕变试验过程中均存在明显的碳迁移现象，并且蠕变断裂的断口均具有脆性断裂的特征。发现在碳迁移层中存在由碳铬化合物和渗碳体组成的有害硬脆相。但是由Ni317和自主研制的新型超低碳焊条所焊接的试样几乎没有发生碳迁移现象，并且蠕变断裂的断口表现为塑性断裂的特征，熔合区部位只存在少量的碳扩散，而这是由于两侧的碳元素浓度梯度的差异而发生的。通过对新型超低碳焊条与其它四种焊条所焊的蠕变试样的比较，发现新型的超低碳焊条的蠕变断裂时间要比A402、R307、A102要长，比Ni317的蠕变断裂时间稍短。由此可知：自行研制的超低碳焊条对碳迁移起到了有效的抑制作用，超过了工程上焊接珠光体和奥氏体异质钢常用焊材的高温力学性能，虽然比镍基材料稍差，但是对于绝大部分工程已经可以满足需要了。由于在价格上比昂贵的镍基材料要低得多，比常规的奥氏体焊材的价格还低，性价比高，具有较强的实用性。(本文来源于《沈阳工业大学》期刊2015-03-09）
虞国锋[7]（2014）在《珠光体耐热钢膜式水冷壁制造工艺优化》一文中研究指出本文简要介绍了膜式水冷壁管屏制作工艺过程和珠光体耐热钢水冷壁管屏制造过程中易产生的缺陷分析,通过改进优化成排弯曲模具,焊前清理、预热,避免外侧管椭圆度、焊接气孔、咬边等缺陷。结合工艺试验分析了珠光体耐热钢管屏热矫正后不恰当的冷却方式引起延迟裂纹的原因,从而总结出珠光体耐热钢水冷管屏焊后热矫正时需特别注意的加热方法、加热温度及冷却方式,确保产品质量。(本文来源于《中国特种设备安全》期刊2014年07期）
张胜超,张雪芹[8]（2014）在《NaCl盐膜对珠光体耐热钢抗高温腐蚀性能的影响》一文中研究指出测试了涂与未涂NaCl盐膜的珠光体耐热钢在700℃的氧化动力学曲线。通过氧化腐蚀产物的分析,研究了NaCl盐膜对珠光体耐热钢抗高温腐蚀性能的影响。结果表明,NaCl盐膜会促进珠光体耐热钢的高温氧化腐蚀,形成的氧化膜较厚、疏松,与基体结合性差,从而降低珠光体耐热钢抗高温腐蚀性能。(本文来源于《热处理》期刊2014年03期）
张文良,赵锦同[9]（2014）在《12Cr1MoVG珠光体耐热钢材料及焊接性能分析》一文中研究指出本文对12Cr1MoVG珠光体耐热钢材料及焊接性能进行分析,使读者更清楚地认识此种材料的本身性质、优缺点,以及焊接过程中应注意的事项,以使其更好地服务于设备生产。(本文来源于《河南科技》期刊2014年10期）
王勇,沈科,施斌瑶[10]（2014）在《珠光体耐热钢的焊接工艺评定内容及其注意事项》一文中研究指出介绍了珠光体耐热钢焊接工艺评定及其注意事项,对珠光体耐热钢焊接方法与其工艺性进行了分析,阐述了合理的焊接规范。(本文来源于《机电信息》期刊2014年11期）
珠光体耐热钢论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
分析了Cr-Mo系珠光体耐热钢的焊接性能,针对其存在较严重的冷裂纹和再热裂纹倾向的问题,探讨了符合Cr-Mo系耐热钢钢管的JCO自动双面叁丝埋弧焊接生产工艺,并分析了ASTM A 387/A 387M—2006a标准中11级第2类(Gr11-Cl2)耐热钢钢管的焊接接头显微组织。分析认为:采用H08CrMoA焊丝/HJ350焊剂组合,控制焊接热输入,以及焊接预热温度150℃,后热温度250~300℃、保温时间30 min,焊后热处理温度690~710℃等工艺,可解决焊接时出现冷裂纹、焊接热影响区和热处理后产生SR裂纹等问题。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
珠光体耐热钢论文参考文献
[1].朱平,赵建仓,何易,陈玮,胡培军.中匹配焊材焊接马氏体耐热钢与珠光体耐热钢的焊接性分析[J].焊接技术.2019
[2].尚才众,王青峰,王昕军,贾云刚,吴建国.Cr-Mo系珠光体耐热钢钢管JCO焊接工艺实践[J].钢管.2016
[3].付坤,王长才,胡连海,薛峰,周书昌.珠光体耐热钢服役过程中组织及性能演化[J].中国特种设备安全.2016
[4].杨顺田.珠光体耐热铸钢ZGl5CrlMo1V一次奥氏体化工艺研究[J].热加工工艺.2015
[5].李辉,赵金龙.珠光体耐热钢焊接再热裂纹的防治[J].智富时代.2015
[6].杨金荣.奥氏体钢和珠光体耐热钢专用焊接材料的研制及性能分析[D].沈阳工业大学.2015
[7].虞国锋.珠光体耐热钢膜式水冷壁制造工艺优化[J].中国特种设备安全.2014
[8].张胜超,张雪芹.NaCl盐膜对珠光体耐热钢抗高温腐蚀性能的影响[J].热处理.2014
[9].张文良,赵锦同.12Cr1MoVG珠光体耐热钢材料及焊接性能分析[J].河南科技.2014
[10].王勇,沈科,施斌瑶.珠光体耐热钢的焊接工艺评定内容及其注意事项[J].机电信息.2014
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