导读:本文包含了拉拔变形论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:AP1000,汽轮发电机,不锈钢槽楔,冷拉工艺
拉拔变形论文文献综述
丁军锋,葛光男,霍岩,赵昊阳[1]（2019）在《AP1000汽轮发电机不锈钢槽楔拉拔变形量研究》一文中研究指出在AP1000汽轮发电机中,槽楔使用量巨大,直接影响整个机组的稳定性和安全性。为减少转子阻尼,不锈钢槽楔的使用日趋增多,是未来发电机槽楔的发展方向。本文对进口不锈钢槽楔进行固溶处理和冷拉工艺试验,发现槽楔的冷拉变形主要发生在外部。通过绘制强化曲线,确定不锈钢槽楔冷拉变形在15.15-21.76%之间时,可满足技术条件要求。(本文来源于《内燃机与配件》期刊2019年11期）
孙柳霞[2]（2018）在《镁合金的冷拉拔变形机理与性能研究》一文中研究指出镁合金作为密度最小的金属结构材料,在许多工业和技术领域里得到了广泛的应用。近年来随着生物医学技术的快速发展,人体植入材料成为材料科学前沿的一个重要分支。镁合金由于良好的生物相容性和可降解性,在人体植入材料领域展示出可观的潜在应用前景。虽然镁合金的开发和应用已经有了百年历史,主要工业国家都形成了多种牌号的商用镁合金和相应的技术标准,但是作为生物医学材料所需的镁合金细丝,在合金成分、加工工艺、力学行为以及成分、工艺和性能相互之间的关系尚缺乏深入细致的研究。因此对镁合金丝材的成型加工工艺和作为医用材料所需的性能研究是近年来生物医用材料领域的关注热点之一。本学位论文综合运用各种宏观和微观分析方法,系统研究了纯Mg、叁种Mg-Zn二元合金(Mg-2 wt%Zn(Z2)、Mg-4 wt%Zn(Z4)、Mg-6 wt%Zn(Z6)),和Mg-4.7 wt%Gd(G4.7)二元合金在各种加工状态下的显微组织和力学性能,以及热处理对合金组织和性能的影响。重点探讨了合金在冷拉拔过程中织构的演变和高温热处理过程中静态再结晶的规律和微观机制,获得的结论对深入认识镁合金的形变行为和扩展镁合金的应用均具有重要的意义。研究发现,纯镁的冷形变行为与一般的金属材料不同。挤压态的纯镁在冷拉拔形变量达到34%时,发生了动态再结晶,丝材的显微组织中出现了细小的等轴晶粒,而力学性能上也出现了明显的软化现象,即屈服强度和显微硬度同时下降。随着应变量的持续增加,强度和硬度逐渐达到一平衡值。在纯Mg中添加少量Zn后显微组织细化,随着Zn含量的增加,合金丝材的强度上升,而塑性和变形能力则呈下降的趋势。与纯Mg不同,添加了Zn的二元合金Mg-Zn在冷拉拔过程中没有发生动态再结晶现象,只是在Zn含量较低(2 wt%)的Z2合金冷拉拔形变量高达91%时,显微组织中观察到少量亚晶。较高形变量时,Z4形成沿拉拔方向的纤维状组织;Z6晶粒沿拉拔方向被拉长,但晶界依然可以辨识。随着形变量的加大,叁种Mg-Zn合金显微组织中位错密度升高,在力学性能上呈现典型的加工硬化现象。Gd的添加对纯镁改善Mg的形变行为具有显着的作用,G4.7合金的最大冷拉拔变形量可达165%,远高于相同加工条件下的纯Mg和Mg-Zn二元合金。大拉拔变形G4.7合金显微组织的TEM观察中发现了少量纳米晶,但未发生动态再结晶。本文研究的纯Mg、Mg-Zn和Mg-Gd二元合金在经大变形量冷拉拔加工后,显微组织中均形成了<10(?)0>平行于拉拔方向(DD)的丝织构。然而纯镁、Mg-Zn合金和Mg-Gd合金在拉拔过程中织构演变的规律并不相同。纯镁的织构演变主要分为叁个阶段:当变形量在0~28%时,纯镁由挤压态较强的基面织构转为<10(?)0>//DD丝织构;进一步加大变形量至34%时,由于发生了动态再结晶,丝织构减弱,又转为较强的基面织构。继续加大变形量时,又逐渐形成较弱的<10(?)0>//DD丝织构。叁种Mg-Zn二元合金在冷拉拔后期均形成了<10(?)0>//DD丝织构。不同的是,含Zn量较低的Z2合金随着应变量的增大出现了一个基面织构{0002}//DD先增强后减弱的过程,而含Zn量较高的Z6合金在挤压态除了具有较强的基面织构外,同时含有较弱的非基面织构。Zn的加入促进了非基面织构的形成。与纯镁和Mg-Zn二元合金不同,挤压态G4.7合金中未形成基面织构,而是在与TD、DD成~45°处呈现较弱的织构组分,这有利于后续的冷拉拔变形。随着冷拉拔应变量的增加,G4.7合金中晶粒围绕丝材的DD进行转动,逐渐靠近TD方向,最后形成显着的<10(?)0>//DD丝织构。系统的热处理工艺试验显示,冷拉拔加工后的纯Mg、Z2和G4.7合金的静态再结晶温度分别为250℃、200℃和350℃,再结晶激活能Q_R分别为91 kJ/mol、77 kJ/mol和136 kJ/mol。纯Mg、Z2和G4.7合金分别经300℃、225℃、375℃退火后,组织均匀、晶粒细小,丝材获得了较好的后续冷拉拔塑性变形能力。在稍高温度下进行热处理时,尽管退火后晶粒有所粗化,但纯Mg和Z2丝材的形变能力进一步提高。退火处理后,纯Mg、Z2和G4.7合金显微组织中均出现了不同的再结晶织构。纯Mg经低温退火后,形成较弱的基面织构,随着温度的升高或时间的延长,基面取向明显。经低温退火后的Z2合金中主要织构组分为<11(?)0>//DD,提高退火温度或延长退火时间后,<11(?)0>//DD减弱,同时出现了一个较弱的织构组分<10(?)0>//DD,更高退火温度下,基面织构较强。低温退火后的G4.7合金中形成的主要织构为<10(?)0>//DD,随着温度的升高,基面取向逐渐增强,反极图中显示织构从<10(?)0>//DD转变为以<11(?)0>//DD为主的再结晶织构。(本文来源于《东南大学》期刊2018-06-08）
徐开山[3]（2017）在《全长粘结锚固系统拉拔变形与破坏机理研究》一文中研究指出锚杆支护技术是一种应用锚杆或锚索对岩体进行加固,充分发挥岩土体自身稳定性的一种加固技术。锚固系统锚固效果是锚杆、胶结材料、岩土体叁种介质协同作用的结果,而叁项介质的相对强弱,会对锚固系统受拉拔荷载时产生较大影响。本论文采用理论分析、室内拉拔试验和数值模拟相结合的方法,对全长粘结锚固系统拉拔变形与破坏机理进行研究:(1)基于弹性力学Mindlin解和现有荷载传递模型,以拉拔过程中锚杆-灌浆体或灌浆体-岩土体界面开始进入塑性变形阶段时锚固系统即破坏为假定,建立了锚杆作用力学模型及变形关系模型。利用所建模型对拉拔过程中锚杆、灌浆体与岩土体间的应力分布及变形关系进行了研究,并通过算例验证了模型的正确性与合理性。(2)设计叁项介质相对强度不同的全长粘结锚固系统拉拔性能试验,通过9组试验结果,得到锚固系统叁种主要破坏形式,即浆岩破坏、筋浆破坏和钢筋拉断破坏,并探究了锚固系统破坏的发展过程;通过P-S曲线,分析了不同破坏模式下锚固系统的破坏机制,从细观方面对其进行了解释,发现同种破坏模式下,锚固系统的破坏机制相同。(3)综合锚固系统拉拔过程分析,初期锚杆、灌浆体、岩土体变形均从零开始呈近似线性同步逐渐增加;随荷载增加,锚杆变形逐渐增大,继而灌浆体变形也明显增加,并伴随着同水平处岩土体变形的同步增加;同时荷载由锚杆、灌浆体、岩土体依次传递,且伴随着叁者变形的相互协调,并始终保持某种线性关系,直至锚固系统破坏完全,该协调变形过程完成。(4)对不同破坏模式下叁项介质变形关系进行了分析研究,发现锚固系统拉拔变形破坏过程中,其变形关系拟合曲线均为不同阶段时的一次线性方程,破坏模式不同,线性关系式不同。说明拉拔荷载下锚固系统从受力变形直至破坏整个过程中,锚杆、灌浆体与岩土体间的变形均相互协调,当该线性关系无法拟合时,变形关系不再协调,即锚固系统完全破坏。同时也说明锚固系统锚固效果是锚杆、灌浆体和岩土体叁者共同作用相互协调的结果。(5)应用有限元分析软件(ANSYS),采用叁维实体建模,根据锚杆、灌浆体、岩土体材料力学性能的不同,分别采用理想弹塑性模型、Drucker-Prager本构模型、多折线本构模型进行模拟,研究锚固系统在拉拔荷载作用下位移随荷载的变化规律,以及锚杆、灌浆体、岩土体叁者间的变形关系,并与试验结果对比。结果表明,模拟结果与试验结果吻合良好,验证了试验结论的正确性。(本文来源于《山东科技大学》期刊2017-05-01）
朱映玉,袁大伟,陈剑明,陈辉明[4]（2016）在《拉拔变形量和退火工艺对铜包纯铁线材组织与性能的影响》一文中研究指出采用拉伸复合法制备了铜包纯铁线材,研究了拉拔变形量、退火温度和时间对铜包纯铁线材组织与性能的影响。结果表明:随着拉拔变形量的增加,铜包纯铁线材铜、铁晶粒越来越小,铜晶粒呈现不规则形状,铁晶粒呈现典型的流变形特征,线材抗拉强度逐渐升高,导电率、伸长率逐渐降低;随着退火温度的升高和退火时间的延长,铜和铁的晶粒逐渐长大;随退火温度的升高,铜-铁界面铜、铁原子发生扩散,形成一定厚度的扩散层,线材的抗拉强度降低、伸长率提高,导电率先升高后降低;随着退火时间延长,复合线材的导电率和伸长率逐渐升高,抗拉强度降低。(本文来源于《金属热处理》期刊2016年12期）
王青,宋克兴,梁淑华,周延军,国秀花[5]（2015）在《固溶时效Cu-0.88Cr合金连续拉拔变形断裂行为》一文中研究指出对经980℃×1 h固溶+460℃×4 h时效处理后的Cu-0.88Cr合金进行了多道次连续拉拔变形,通过拉伸试验获得了不同应变条件下Cu-0.88Cr合金断面收缩率的变化规律,并利用扫描电镜观察了Cu-0.88Cr合金断口形貌,揭示了Cu-0.88Cr合金断面收缩率与断口形貌的内在关联。结果表明:Cu-0.88Cr合金断口形貌与断面收缩率密切相关。随着应变量从0增加到4.9,断面收缩率从44%增加到68%并后续基本保持不变,合金断裂形式由等轴韧窝+撕裂转变为等轴韧窝+抛物线韧窝,并最终过渡到抛物线韧窝。进一步地,合金断口形貌的变化受微观组织中滑移带影响,随着应变量增加(0~4.9),滑移带的数量、形态和方向发生明显变化。(本文来源于《材料热处理学报》期刊2015年12期）
王青,梁淑华,宋克兴,国秀花,周延军[6]（2015）在《第二相对析出强化铜合金大变形量多道次连续拉拔变形组织和性能的影响》一文中研究指出本文以典型析出强化型Cu-0.88Cr合金为研究对象,通过大变形量多道次连续拉拔变形试验,对比研究了Cu-0.88Cr合金和纯铜拉拔过程中的抗拉强度和延伸率变化规律,揭示了第二相对铜合金组织和性能的影响。结果表明:Cu-0.88Cr合金的抗拉强度随着变形量的增大呈现先升高后降低的趋势,当应变为0.7时,抗拉强度达到最大值475MPa。纯铜抗拉强度随变形量的增加先增大后基本保持不变。当应变为4.9时抗拉强度与纯铜接近。微观组织观察表明:未变形时,第二相与铜基体界面关系为共格界面。随着变形量的增大,第二相与基体的界面关系由共格界面向非共格界面发生转变,从而导致Cu-0.88Cr合金的抗拉强度在应变大于0.7时呈下降趋势。Cu-0.88Cr合金变形过程中延伸率低于纯铜,且在开始变形后随变形量增加变化不大,分析表明第二相存在降低了延伸率,但第二相与铜基体界面关系的转变对延伸率影响不明显。(本文来源于《西安理工大学学报》期刊2015年03期）
周岩,陈国清,付雪松,周文龙[7]（2014）在《脉冲电流对Ti-6Al-4V冷拉拔变形行为的影响(英文)》一文中研究指出利用电子背散射衍射(EBSD)及透射电镜(TEM)研究在脉冲电流作用下Ti-6Al-4V钛合金冷拉拔变形后组织及织构的演变。研究结果表明:施加脉冲电流可以促进非有利滑移取向的晶粒发生变形,从而使Ti-6Al-4V钛合金各晶粒之间的变形更为协调。常规拉拔和电塑性拉拔的丝材织构对比显示,脉冲电流促进钛合金柱面,<a>滑移,抑制锥面<c+a>滑移,通过晶界滑移协调c方向应变。电塑性拉拔钛合金的小角度晶界比例降低,说明脉冲电流抑制了变形诱发伴生位错晶界和几何必须晶界的形成。(本文来源于《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》期刊2014年04期）
柳艳,李贵茂,殷秋菊,周超梅,于军[8]（2013）在《拉拔变形程度和电磁搅拌对Cu-6%Ag合金组织及性能的影响》一文中研究指出研究了拉拔变形程度和电磁搅拌对Cu-6%Ag合金组织、铜枝晶取向、抗拉强度和电导率的影响。结果表明:随着拉拔变形程度的增加,有、无电磁搅拌合金纤维状第二相的直径和间距不断减小,但合金的抗拉强度均增加,电导率均较铸态的有所下降;有电磁搅拌铸态合金的铜枝晶无取向,拉拔变形使铜枝晶的〈111〉取向增强;虽然有电磁搅拌合金中的纤维状第二相的直径和间距较无电磁搅拌合金的大,但其综合性能(强度和电导率)更优;电磁搅拌对拉拔变形后合金的抗拉强度影响不大,但却使电导率明显升高。(本文来源于《机械工程材料》期刊2013年11期）
王露娟,宋克兴,王青,高安江,张彦敏[9]（2013）在《拉拔变形对不同直径纯铜线材组织性能的影响》一文中研究指出将初始直径为φ7 mm、φ5 mm、φ3 mm的纯铜线材分别进行冷拉拔,得到不同变形量的试样,测试了试样的硬度和导电率,研究了冷拉拔变形量对不同初始直径纯铜线材组织和性能的影响。研究结果表明:拉拔变形对不同初始直径线材硬度和导电率的影响趋势大体一致,当变形量小于30%时,硬度快速上升,导电率快速下降;当变形量为30%～83%时,硬度缓慢上升,导电率变化不大;当变形量大于83%时,导电率和硬度都出现了波动。φ7 mm线材在变形量为83%时,硬度最高可达121HV,此时导电率为98%IACS;φ5 mm线材在变形量为75%时,硬度最高可达122HV,此时导电率为97%IACS;φ3 mm线材在变形量为83%时,硬度最高可达128HV,此时导电率为97%IACS。微观组织观察表明:纯铜的组织演化分为3个阶段,晶粒开始分裂并出现形变孪晶;分裂加剧,晶界消失;形成纤维组织。(本文来源于《河南科技大学学报(自然科学版)》期刊2013年03期）
王露娟[10]（2013）在《拉拔变形对Cu-0.88Cr合金组织和性能的影响规律》一文中研究指出Cu-Cr合金具有较高的硬度和强度，良好的导电导热性能以及抗腐蚀性能，因而在许多行业都得到了广泛应用，如制备电焊机电极、触头材料、集成电路引线框架、电车及电力火车架空导线、电动工具的转向器等要求有高导电、高导热和高强度的产品。在Cu-Cr合金的制备加工过程中，冷变形强化是提高性能的一个重要手段，为了探索变形工艺参数对Cu-Cr合金组织和性能的影响规律，改善Cu-Cr合金的性能，从而为优化工艺参数提供依据，本课题对Cu-Cr合金进行了多道次的拉拔变形处理，探索了拉拔道次和初始直径等工艺参数对Cu-Cr合金组织和性能的影响规律。本文以Cu-0.88Cr为主要研究对象，加以纯铜进行对比，开展了纯铜和Cu-0.88Cr在不同拉拔道次、不同初始直径下的拉拔试验，对不同变形量试样的性能进行了测试，并对微观组织进行了观察和分析，得到了拉拔道次和初始直径对Cu-0.88Cr线材组织和性能的影响规律，以及有无析出相对线材组织和性能的影响规律。研究结果表明：1．同一拉拔道次下，初始直径越小的线材所获得抗拉强度越大，反之初始直径越大，抗拉强度越小，当每道次平均应变为0.05时，Φ7mm线材的抗拉强度始终在Φ5mm之下，在试验范围内，其最高抗拉强度为592MPa，而Φ5mm可达653MPa。同一初始直径下，不同的拉拔道次对线材抗拉强度几乎没有影响。2．同一拉拔道次下，当每道次平均应变比较小时，初始直径对导电率的影响较为明显，直径越大的线材导电率下降越多，当每道次平均应变为0.05时，叁种直径线材的初始导电率基本相同，Φ7mm下降约31%，Φ5mm下降约24%，Φ3mm下降约9%。当每道次平均应变比较大时，初始直径对导电率几乎没有影响。在同一初始直径下，当每道次平均应变比较大时，导电率的下降趋势更为明显。3．同一初始直径下，不同的拉拔道次下的滑移带出现的时间不同，当每道次平均应变比较大时，滑移带出现得更早。4．析出相的存在提高了材料的抗拉强度，随着应变量的增加，纯铜与Cu-0.88Cr抗拉强度之间的差距在逐步缩小，由初始的124MPa缩小至最终的46MPa。5．析出相的存在降低了材料的导电率，而纯铜的导电率几乎没有变化，Cu-0.88Cr的导电率随着应变量的增加在缓慢下降，两种材料导电率之间的差距从初始的26%IACS逐步扩大到最终的49%IACS。6．纯铜的组织演变是比较均匀的，主要表现为晶粒的的碎化，孪晶的形成，晶界的消失以及晶粒最终的细化。与之相比，Cu-0.88Cr的组织演变非常不均匀，外部组织的变形程度远比内部组织激烈，晶粒中形成局部互相平行的滑移带，随着滑移带的折断、弯曲、碎化，最终内外部组织逐渐趋于一致。(本文来源于《河南科技大学》期刊2013-06-01）
拉拔变形论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
镁合金作为密度最小的金属结构材料,在许多工业和技术领域里得到了广泛的应用。近年来随着生物医学技术的快速发展,人体植入材料成为材料科学前沿的一个重要分支。镁合金由于良好的生物相容性和可降解性,在人体植入材料领域展示出可观的潜在应用前景。虽然镁合金的开发和应用已经有了百年历史,主要工业国家都形成了多种牌号的商用镁合金和相应的技术标准,但是作为生物医学材料所需的镁合金细丝,在合金成分、加工工艺、力学行为以及成分、工艺和性能相互之间的关系尚缺乏深入细致的研究。因此对镁合金丝材的成型加工工艺和作为医用材料所需的性能研究是近年来生物医用材料领域的关注热点之一。本学位论文综合运用各种宏观和微观分析方法,系统研究了纯Mg、叁种Mg-Zn二元合金(Mg-2 wt%Zn(Z2)、Mg-4 wt%Zn(Z4)、Mg-6 wt%Zn(Z6)),和Mg-4.7 wt%Gd(G4.7)二元合金在各种加工状态下的显微组织和力学性能,以及热处理对合金组织和性能的影响。重点探讨了合金在冷拉拔过程中织构的演变和高温热处理过程中静态再结晶的规律和微观机制,获得的结论对深入认识镁合金的形变行为和扩展镁合金的应用均具有重要的意义。研究发现,纯镁的冷形变行为与一般的金属材料不同。挤压态的纯镁在冷拉拔形变量达到34%时,发生了动态再结晶,丝材的显微组织中出现了细小的等轴晶粒,而力学性能上也出现了明显的软化现象,即屈服强度和显微硬度同时下降。随着应变量的持续增加,强度和硬度逐渐达到一平衡值。在纯Mg中添加少量Zn后显微组织细化,随着Zn含量的增加,合金丝材的强度上升,而塑性和变形能力则呈下降的趋势。与纯Mg不同,添加了Zn的二元合金Mg-Zn在冷拉拔过程中没有发生动态再结晶现象,只是在Zn含量较低(2 wt%)的Z2合金冷拉拔形变量高达91%时,显微组织中观察到少量亚晶。较高形变量时,Z4形成沿拉拔方向的纤维状组织;Z6晶粒沿拉拔方向被拉长,但晶界依然可以辨识。随着形变量的加大,叁种Mg-Zn合金显微组织中位错密度升高,在力学性能上呈现典型的加工硬化现象。Gd的添加对纯镁改善Mg的形变行为具有显着的作用,G4.7合金的最大冷拉拔变形量可达165%,远高于相同加工条件下的纯Mg和Mg-Zn二元合金。大拉拔变形G4.7合金显微组织的TEM观察中发现了少量纳米晶,但未发生动态再结晶。本文研究的纯Mg、Mg-Zn和Mg-Gd二元合金在经大变形量冷拉拔加工后,显微组织中均形成了<10(?)0>平行于拉拔方向(DD)的丝织构。然而纯镁、Mg-Zn合金和Mg-Gd合金在拉拔过程中织构演变的规律并不相同。纯镁的织构演变主要分为叁个阶段:当变形量在0~28%时,纯镁由挤压态较强的基面织构转为<10(?)0>//DD丝织构;进一步加大变形量至34%时,由于发生了动态再结晶,丝织构减弱,又转为较强的基面织构。继续加大变形量时,又逐渐形成较弱的<10(?)0>//DD丝织构。叁种Mg-Zn二元合金在冷拉拔后期均形成了<10(?)0>//DD丝织构。不同的是,含Zn量较低的Z2合金随着应变量的增大出现了一个基面织构{0002}//DD先增强后减弱的过程,而含Zn量较高的Z6合金在挤压态除了具有较强的基面织构外,同时含有较弱的非基面织构。Zn的加入促进了非基面织构的形成。与纯镁和Mg-Zn二元合金不同,挤压态G4.7合金中未形成基面织构,而是在与TD、DD成~45°处呈现较弱的织构组分,这有利于后续的冷拉拔变形。随着冷拉拔应变量的增加,G4.7合金中晶粒围绕丝材的DD进行转动,逐渐靠近TD方向,最后形成显着的<10(?)0>//DD丝织构。系统的热处理工艺试验显示,冷拉拔加工后的纯Mg、Z2和G4.7合金的静态再结晶温度分别为250℃、200℃和350℃,再结晶激活能Q_R分别为91 kJ/mol、77 kJ/mol和136 kJ/mol。纯Mg、Z2和G4.7合金分别经300℃、225℃、375℃退火后,组织均匀、晶粒细小,丝材获得了较好的后续冷拉拔塑性变形能力。在稍高温度下进行热处理时,尽管退火后晶粒有所粗化,但纯Mg和Z2丝材的形变能力进一步提高。退火处理后,纯Mg、Z2和G4.7合金显微组织中均出现了不同的再结晶织构。纯Mg经低温退火后,形成较弱的基面织构,随着温度的升高或时间的延长,基面取向明显。经低温退火后的Z2合金中主要织构组分为<11(?)0>//DD,提高退火温度或延长退火时间后,<11(?)0>//DD减弱,同时出现了一个较弱的织构组分<10(?)0>//DD,更高退火温度下,基面织构较强。低温退火后的G4.7合金中形成的主要织构为<10(?)0>//DD,随着温度的升高,基面取向逐渐增强,反极图中显示织构从<10(?)0>//DD转变为以<11(?)0>//DD为主的再结晶织构。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
拉拔变形论文参考文献
[1].丁军锋,葛光男,霍岩,赵昊阳.AP1000汽轮发电机不锈钢槽楔拉拔变形量研究[J].内燃机与配件.2019
[2].孙柳霞.镁合金的冷拉拔变形机理与性能研究[D].东南大学.2018
[3].徐开山.全长粘结锚固系统拉拔变形与破坏机理研究[D].山东科技大学.2017
[4].朱映玉,袁大伟,陈剑明,陈辉明.拉拔变形量和退火工艺对铜包纯铁线材组织与性能的影响[J].金属热处理.2016
[5].王青,宋克兴,梁淑华,周延军,国秀花.固溶时效Cu-0.88Cr合金连续拉拔变形断裂行为[J].材料热处理学报.2015
[6].王青,梁淑华,宋克兴,国秀花,周延军.第二相对析出强化铜合金大变形量多道次连续拉拔变形组织和性能的影响[J].西安理工大学学报.2015
[7].周岩,陈国清,付雪松,周文龙.脉冲电流对Ti-6Al-4V冷拉拔变形行为的影响(英文)[J].TransactionsofNonferrousMetalsSocietyofChina.2014
[8].柳艳,李贵茂,殷秋菊,周超梅,于军.拉拔变形程度和电磁搅拌对Cu-6%Ag合金组织及性能的影响[J].机械工程材料.2013
[9].王露娟,宋克兴,王青,高安江,张彦敏.拉拔变形对不同直径纯铜线材组织性能的影响[J].河南科技大学学报(自然科学版).2013
[10].王露娟.拉拔变形对Cu-0.88Cr合金组织和性能的影响规律[D].河南科技大学.2013