广东省肇庆市建筑设计室广东肇庆526000
摘要：剪力墙结构作为高层建筑中的主要结构形式，具有结构整体性好，能有效抵抗水平地震作用、风荷载等的作用，因此被广泛运用于现代高层建筑领域。因此对剪力墙结构的布置进行适当的优化分析显然十分必要。本文结合工程实例，探讨了高层建筑框支剪力墙结构的设计，以期为高层剪力墙结构设计提供一定参考。
关键词：高层建筑；剪力墙；抗震；转换梁；转换柱
随着我国社会经济的快速发展，人们生活水平也越来越高，高层建筑行业也逐渐成为城市建设事业中不可或缺的一部分。高层建筑剪力墙结构的设计，能够有效的防止楼体受地震等灾害的影响，有助于加强建筑物的抗震能力、整体性以及侧向刚度，对建筑事业的发展起到了很大的作用在这种背景之下，如何在满足住宅使用功能的前提下做到结构安全、适用、经济已成为广大结构工程师不懈努力的方向。基于此，笔者对剪力墙结构的设计内容进行研究与探讨。
1工程概况
某高层住宅工程，主体结构高度98.79m，地下2层，地上1～2层作为商铺使用，3～32层为住宅，其中3层为结构转换层。抗震设防烈度为6度第一组，基本地震加速度为0.05g，场地类别Ⅱ类，根据高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3－2010（以下简称高规）3.9.9条及10.6.5条相关条文规定，底部加强部位（本工程为地下1～4层）剪力墙及柱抗震等级为二级，1～5层框架梁及连梁抗震等级为二级，其余部分框架及剪力墙抗震等级均为三级。本工程采用梁式转换，转换层平面布置如图1所示：
图1转换层结构平面布置图
2剪力墙结构设计和分析
本工程采用SATWE进行计算，针对结构转换构件采用PKPM软件中框支剪力墙有限元分析程序FEQ进行补充计算。具体以图1中KZZ1、KZZ2、KZL1举例说明。
2.1转换梁、转换柱的截面取值
（1）根据高规10.2.8条，转换梁截面高度不宜小于计算跨度的1/8，框支梁截面宽度不宜大于框支柱相应方向的截面宽度，且不宜小于其上墙体截面厚度的2倍和400mm的较大值。同时考虑框支剪力墙插筋施工方便，以及二级框支剪力墙结构框架柱轴压比限制不应小于0.7，故取KZL1截面尺寸为950mmX1200mm。此时梁下净高为3.3m，满足建筑使用要求。
（2）根据高规10.2.10条，柱截面宽度抗震设计时不应小于450mm，柱截面高度，抗震设计时不宜小于转换梁跨度的1/12。同时考虑到转换梁与转换柱交接处施工方便，本工程中转换柱每侧尺寸取值均比转换梁宽50mm，故取KZZ1、KZZ2截面尺寸为1000mmX1000mm。
2.2转换梁的设计
（1）考虑到结构安全性，提高梁抗剪承载力，也为了施工方便，本工程中转换梁的混凝土强度均同此层剪力墙的混凝土强度，为C45。
（2）转换梁上、下部纵向钢筋的最小配筋率二级时不应小于0.40%。梁加密区箍筋直径不应小于10mm，间距不应大于100mm，加密区箍筋的最小面积配筋率二级时不应小于。偏心受拉的转换梁除按计算确定外，支座上部纵向钢筋至少应有50%沿梁全场贯通，沿梁腹板高度应配置间距不大于200mm、直径不小于16mm的腰筋。
（3）转换梁的有限元分析复核。SATWE计算转换梁的受力模型为框支剪力墙的荷载简单的传递给转换梁，再由转换梁传递给转换柱，但实际上转换梁与框支剪力墙的受力形态远比SATWE的计算模型复杂，这是由于：1）框支剪力墙和转换梁作为一个整体共同弯曲变形，相当于一个倒T形深梁，转换梁处于深梁的受拉翼缘，应力积分后梁中会出现轴向受拉力。2）框支剪力墙内应力向转换柱传递的应力传力流与“拱”类似，由于竖向传力“拱”的存在，使得上部一定范围内墙体上的竖向荷载很大一部分以斜向荷载的形式传递到转换梁上，若将斜向荷载分解为垂直和水平等效荷载形式，则在水平荷载作用下，就形成了转换梁内一定区域受到轴向拉力的情况。
对于这种墙梁单元整体作用的形式，则有必要用二维壳单元模型进行分析。本工程采用FEQ软件进行应力分析并与SATWE计算结果进行对比。
梁式转换层有限元分析模型选取原则：1）转换梁上部墙体层数的选择与转换梁跨度有关，当转换梁跨度较大时，上部层数可选多些。本工程上部层数选4层。2）下部支承结构的层数一般取到嵌固端。KZL1应力分析结果如（图2、图3）所示：
图2恒载作用下的σx等应力线图
（密度越大，应力越大）
图3恒载作用下的τxy等应力线图
（密度越大，应力越大）
上图中，由于墙梁作为一个整体参加计算，墙梁交接处截面变化导致应力集中，故压应力与剪应力最大值均出现在此部位，最大拉应力出现在转换梁梁底处。
经由各工况产生的拉应力进行组合，经计算所得Mmax=4686kN/m（1.2恒载+0.98活载+1.4X向地震）。与SATWE的计算结果进行比较（图4、图5），用FEQ计算所得的跨中最大弯矩比SATWE计算所得的弯矩大4%，证明一维杆单元模型与二维壳单元模型计算结果存在偏差，有必要对转换构件进行有限元精细化分析。经过校核，原设计配筋满足FEQ计算配筋结果。
图4两种程序计算跨中最大弯矩图比较
图5两种程序计算梁底筋最大值图比较
2.3转换柱的设计
在柱网布置过程中，需配合建筑平面布置，控制落地剪力墙与相邻框支柱的距离，尽可能增加落地剪力墙数量，以满足底部空间楼层板的平面内刚度要求，使转换层上部剪力能有效的传给落地剪力墙，而框支柱承受较小的剪力。为满足水平力能够连续传递，转换构件周围的楼板不应错层布置。
根据SATWE程序计算结果，本工程底层地震作用下X方向最大剪力为1251.7kN，Y方向最大剪力为1364.7kN。根据计算，二层转换柱承受剪力之和X方向为2134.1kN，Y方向为3141.6kN，不小于结构基底剪力（标准值）的20%，满足规范要求。
地下室顶板作为嵌固端时地下1层每侧纵向钢筋面积不小于地上1层的1.1倍，同时为了避免转换柱在1层柱底与地下1层柱顶承载力突变，造成对结构的不利影响，故转换柱纵筋延伸至地下1层，地下2层角筋不变，其余纵筋直径根据计算配筋适当减小。
根据高规10.2.10条，本工程转换柱箍筋采用井字复合箍，并沿柱全高加密。
2.4框支剪力墙、落地剪力墙的设计
落地剪力墙的布置：当底部框支层为1～2层时，落地剪力墙的间距不宜大于落地墙之间楼盖的平均宽度的2倍和24m。同时，框支柱与相邻落地剪力墙的距离，1～2层框支层时不宜大于12m。本工程经测算均满足要求。为避免承载力突变，转换柱在上部墙体范围内的纵向钢筋应伸入上部墙体内不少于一层，其余柱纵筋应锚入转换层梁内或板内。转换柱与框支剪力墙交接处具体做法如图6所示：
图6转换柱与框支剪力墙交接处做法
框支剪力墙的墙身配筋除按SATWE计算确定外，需另按高规10.2.22条的要求进行复核配筋：
1）柱上墙体的端部竖向钢筋面积：
As=hcbw（σ01－fc）/fy（高规10.2.22－1）
2）柱边宽度范围内竖向分布钢筋面积Asw：
Asw=0．2lnbw（σ02－fc）/fyw（高规10.2.22－2）
3）框支梁上部0．2ln高度范围内墙体水平分布筋面积：
Ash=0．2lnbwσxmax/fyh（高规10.2.22－3）
式中：
ln———框支梁净跨度（mm）；
hc———框支柱截面高度（mm）；
bw———墙肢截面厚度（mm）；
σ01———柱上墙体hc范围内考虑风荷载、地震作用组合的平均压应力设计值（N/mm2）；
σ02———柱边墙体0.2ln范围内考虑风荷载、地震作用组合的平均压应力设计值（N/mm2）；
σxmax———框支梁与墙体交接面上考虑风荷载、地震作用组合的水平拉应力设计值（N/mm2）；
有地震作用组合时，上述公式中σ01、σ02、σxmax均应乘以γRE，γRE取0.85.
结合本工程KZZ1、KZL1上部剪力墙，经计算可得σ01、σ02均小于fc，σxmax=3.1N/mm2，代入公式高规10.2.22－3，可得Ash=1894.44mm2。原墙身水平分布筋配置满足该计算要求。
综合上述计算及SATWE计算结果，KZZ1与KZL1上方框支剪力墙配筋如（图7）所示：
图7转换柱KZZ1上层框支剪力墙配筋图
2.5转换构件的延性极为重要
本工程为了提高转换梁、转换柱的延性，加强转换层结构的整体性和刚度，采取了提高配箍率及纵向钢筋配筋率，控制转换柱轴压比等措施，同时在设计过程中，实际配筋适当放大。根据高规附录E.0.1条规定，当转换层设置在1、2层时，可近似采用转换层与其相邻上层结构的等效剪切刚度比γe1表示转换层上、下层结构刚度的变换，抗震设计时γe1不应小于0.5。根据SATWE计算所得结果X向等效剪切刚度比为1.3720，Y向等效剪切刚度比为1.4471，满足规范要求。
转换层上部结构，外荷载产生的水平力是根据各片剪力墙的等效刚度按比例分配，而转换层下部结构，由于框支转换柱与落地剪力墙的刚度差异，故外荷载产生的水平力分配时产生刚度突变，转换层楼板起到上下剪力重新分配的作用。故本工程在设计过程中，转换梁周边的板厚取180mm，其余楼板取120mm，此层楼板双层双向配筋，且每层每方向的配筋率不小于0.25%。同时，为减小应力突变造成的影响，转换层相邻上下层楼板适当加强，楼板厚度均取120mm，楼板双层双向配筋，且每层每方向的配筋率不小于0.2%。。
2.6转换构件的中震分析
框支剪力墙结构是典型的软弱层结构，上部剪力墙的抗侧刚度很大，而底部柱子抗侧刚度很小，上下刚度存在差异，在水平荷载作用下底部框架的层间变形很大，通常在底层柱两端出现塑性铰，地震作用产生的层间侧移会很大，框架柱不可能承受如此大的变形而常常被破坏，各地历史上均出现了多例框支剪力墙结构建筑在地震中遭到严重破坏的例子。本工程处于6度区，考虑到转换构件对建筑安全的重要性，故对转换梁、转换柱的承载力补充了中震分析，即中震抗剪弹性、中震抗弯不屈服验算。
中震抗剪弹性分析时有关参数取值如下：地震影响系数取为小震的2.8倍，不计算风荷载，内力调整系数取1，其余参数同小震取值。KZZ1、KZL1计算结果摘录如下：KZL1加密区计算配箍Asv=6.8cm2，KZZ1加密区计算配箍Asv=7.1cm2，经复核，原设计配箍已满足中震抗剪弹性要求。
中震抗弯不屈服分析时有关参数取值如下：地震影响系数取为小震的2.8倍，不计算风荷载，内力调整系数为1，材料取标准值，荷载分项系数取1，抗震影响系数γRE取为1，其他参数同小震取值。KZZ1、KZL1计算结果摘录如下：KZL1梁底计算配筋为As=119cm2，KZZ1柱单边计算配筋为As=28cm2，原设计配筋已满足中震抗弯不屈服要求。
3结语
总之，高层住宅剪力墙结构优化设计是结构设计理论的重要发展，其思想内涵不仅仅是追求体积最小或重量最轻，更重要的是要达到一种资源合理的优化配置。因此，专业人员要认真负责这项工作，必须对其剪力墙的受力状态进行正确的计算分析，合理科学进行剪力墙的结构布置，确保结构在地震下的安全性，提高建筑物的使用价值与安全性。
参考文献：
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