导读:本文包含了细化性能论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:晶粒,合金,组织,碳化物,激光,奥氏体,坯料。
细化性能论文文献综述
岳有成,胥福顺,高珺,谭国寅,贾瑞娇[1]（2019）在《国产与进口Al5Ti1B晶粒细化剂细化性能对比》一文中研究指出研究国产和进口两种Al5Ti1B晶粒细化剂的微观组织,对比两种细化剂成分,及其对1×××铝合金的细化效果和对铝箔铸轧坯料力学性能的影响。研究结果表明:Ti、B含量较高的进口晶粒细化剂含有更多不规则颗粒状Ti Al3,更多弥散分布的Ti B2,Ti Al3颗粒大小为3μm～5μm,Ti B2颗粒细小、未发生团聚,从而能够给铝熔体提供更多的异质晶核,细化效果明显优于国产细化剂的。当进口细化剂添加量为3. 0 kg/t时,1×××铝合金铸轧坯料抗拉强度最高,铸轧坯料纵向、横向、45°方向的抗拉强度分别为106. 19 N/mm2、106. 88 N/mm2、104. 66 N/mm2。(本文来源于《轻合金加工技术》期刊2019年10期）
王稳,程晓农,韦家波,罗锐,段承宇[2]（2019）在《等温球化退火温度对超细化H13钢组织与力学性能的影响》一文中研究指出采用光学显微镜观察超细化H13钢在不同奥氏体化温度等温球化退火后的显微组织,并对退火后H13钢的残留碳化物形态及分布进行研究。利用Image Pro-Plus软件对退火后碳化物的分布情况进行定量分析,并利用扫描电镜观察不同退火温度下冲击试样的断口形貌,研究不同退火温度对超细化H13钢组织与性能的影响。结果表明,随奥氏体化温度的升高,超细化H13钢硬度下降,碳化物数量与尺寸减小。当高于880℃进行等温球化退火时,晶粒明显变大,材料的退火态韧性急剧下降,回火后残留奥氏体含量增加,残留奥氏体的存在降低了H13钢的硬度。超细化H13钢在860℃进行等温球化退火,材料的综合力学性能最佳。(本文来源于《金属热处理》期刊2019年09期）
姚凌凤,张大童[3]（2019）在《细化剂对6061铝合金铸态组织和力学性能的影响》一文中研究指出采用金相、扫描电镜和力学性能测试,研究了不同细化剂Al-5Ti-1B-10RE、Al-5Ti-0.2C、Al-5Ti-1B对6061铝合金铸态组织和性能的影响。结果表明:Al-5Ti-1B-10RE细化剂中的稀土元素易在晶界和相界上聚集,增加了形核率,细化效果较Al-5Ti-0.2C、Al-5Ti-1B更好;经Al-5Ti-1B-10RE细化后,6061铝合金铸态平均晶粒尺寸最小,为100.9μm,力学性能最佳,抗拉强度和伸长率分别为164.8MPa,和15.8%。(本文来源于《第七届铝业加工技术论坛论文集》期刊2019-09-19）
王顺成,康跃华,周楠,宋东福,郑开宏[4]（2019）在《粉末压制Al-5Ti-1B合金的显微组织与晶粒细化性能》一文中研究指出采用气雾化工艺制备Al-5Ti-1B合金粉,然后压制成Al-5Ti-1B合金,研究了粉末压制Al-5Ti-1B合金的显微组织与晶粒细化性能,并与铸造Al-5Ti-1B合金进行了比较。结果表明:气雾化快速凝固可以抑制TiB_2粒子的团聚和细化TiAl_3相,使TiB_2粒子和TiAl_3相均匀分布在粉末压制Al-5Ti-1B合金的α(Al)基体上。在纯铝熔体中添加0.2%(质量分数)的粉末压制Al-5Ti-1B合金并保温2 min,可使纯铝的晶粒组织从粗大的柱状晶细化为平均直径为183μm的等轴晶。保温时间延长至180 min,纯铝的晶粒平均直径仍保持在229μm。与铸造Al-5Ti-1B合金相比,粉末压制Al-5Ti-1B合金具有更强的晶粒细化能力和抗细化衰退能力。(本文来源于《中国有色金属学报》期刊2019年08期）
王曾鹏,杨丽庭,李彦涛,曾聪,吕慧[5]（2019）在《粉煤灰细化与表面改性及其填充改性聚丙烯性能的研究》一文中研究指出用燃煤电厂产生的废弃物粉煤灰作为填料,将粉煤灰进行物理球磨细化改性,再用硅烷偶联剂活化改性,然后与聚丙烯(PP)通过熔融共混制备成复合材料。结果表明,球磨后的粉煤灰制成的复合材料相比于纯PP弯曲强度提高了11.5%,而且这种复合材料的拉伸强度和冲击强度相比于填充未球磨粉煤灰的材料分别提高了10.7%和34.1%,并且其熔体流动速率和热稳定性都有较大提升;经过硅烷偶联剂活化后的粉煤灰制成的复合材料,其力学性能,热稳定性也都得到改善;实验证明粉煤灰的填充对PP有很好的增强增韧效果,并且当改性之后的粉煤灰填充量为20%(质量分数,下同)时,综合性能最佳。(本文来源于《中国塑料》期刊2019年06期）
苏逸斯,冯波,胡晓明,刘培海,李光强[6]（2019）在《Ba-Pb双掺杂与晶粒细化的协同调整对BiCuSeO半导体陶瓷热电性能的影响》一文中研究指出对BiCuSeO半导体陶瓷进行Ba/Pb双掺杂,通过机械球磨和放电等离子烧结制备Bi_(1-2x)Ba_xPb_xCuSeO(x=0,0.06)半导体陶瓷材料,系统研究Ba/Pb双掺杂和球磨时间对BiCuSeO材料显微结构、热电性能和硬度的影响。结果表明,用少量Ba/Pb部分替代BiCuSeO中的Bi,可显着提高材料的电导率和功率因子,而球磨能使晶粒尺寸减小到约350mm,从而降低材料的热导率,同时提高其电导率。球磨16h条件下制备的Bi_(0.88)Ba_(0.06)Pb_(0.06)CuSeO陶瓷在873 K下具有最大功率因子,为0.76 mW/(m·K~2),同时具有最大ZT值1.18,分别是未掺杂BiCuSeO陶瓷材料的2.71倍和2.19倍。(本文来源于《粉末冶金材料科学与工程》期刊2019年03期）
杨静[7]（2019）在《细化晶粒及析出强化对Al_(0.1)CoCrFeNi高熵合金力学性能的影响》一文中研究指出高熵合金是不同于传统合金的一种新型材料。传统合金的设计策略是基于一种或两种主要元素,通过添加少量其他元素来优化合金性能,其优化合金结构和微观组织的能力有限。而高熵合金是将五种或者五种以上不同的元素以等摩尔比或者近似等摩尔比混合,合成的一种多组元合金。由于高混合熵对固溶度的影响,这些多组元合金形成了简单固溶体,而不是复杂相。这种设计理念突破了传统合金设计的局限性,为合金开发开辟了广阔的前景。通常情况下,面心立方(FCC)固溶体相的合金呈现很高的塑性,较低的屈服强度,以及高的热力学稳定性,因此具有很大的发展潜力。本文以Al_(0.1)CoCrFeNi高熵合金为研究对象,系统地研究了该合金的霍尔佩奇(Hall-Petch)关系、晶粒尺寸效应以及微观变形机理。在此基础上,通过调控工艺参数和沉淀析出强化等方式来进一步优化合金力学性能,同时定量化分析了合金的强韧化机制。主要研究内容如下:(1)通过冷轧和不同温度的退火处理,获得不同晶粒尺寸的Al_(0.1)CoCrFeNi高熵合金。结合准静态拉伸实验,得到Al_(0.1)CoCrFeNi高熵合金的Hall-Petch关系。通过电子背散射(EBSD)实验和透射电镜(TEM)实验,分析了粗晶和细晶合金的微观变形机制,并对其孪晶行为进行了统计分析,揭示了孪晶在加工硬化过程中所起的作用,阐明了细晶相比粗晶拥有较高强度和较低塑性的机理。(2)进一步对Al_(0.1)CoCrFeNi高熵合金进行大变形轧制和退火处理来强韧化合金。借助扫描电镜(SEM)、TEM和准静态拉伸实验分析了合金的微观组织结构和室温力学性能。以四大强化机制即固溶强化、晶界强化、位错强化、和析出强化为基础,对合金的强化机制进行了定量化分析,探讨了各强化机制在合金强化中所起的作用。(3)在原有成分的基础上添加微量的硼元素,使合金中析出第二相。借助光学电镜(OM)、SEM分析了不同硼添加量合金的微观组织。探究了不同含量的硼添加对Al_(0.1)CoCrFeNi高熵合金拉伸性能和压缩性能的影响。(本文来源于《太原理工大学》期刊2019-06-01）
种凯[8]（2019）在《原位自生TiC-VC增强Fe基激光熔覆层组织细化及其性能研究》一文中研究指出钢铁材料是工业化进程中不可或缺的金属材料,广泛应用于社会生产和生活的各个领域。然而,由于材料失效造成了巨大的资源浪费,表面工程可改善金属材料的表面性能,减少资源浪费,提高绿色生产水平。激光熔覆作为一种新的表面强化与修复技术,可明显提高材料表面的耐磨、耐蚀及抗氧化等性能,既可满足实际应用要求,又可节约大量的贵重合金元素。本文以原位自生TiC-VC增强Fe基激光熔覆层组织细化及其性能为研究对象,采用Fe-Ti-V-C系合金粉末开展熔覆实验,研究了脉冲激光工艺参数(脉冲频率与占空比)、合金粉末粒径对Fe基熔覆层组织尺寸及其性能的影响。针对脉冲激光工艺参数研究时发现,随占空比从65%增加到95%,TiC-VC粒径减小,熔覆层硬度升高。随脉冲频率从5 Hz增加到5000 Hz,TiC-VC粒径先增加后减小,硬度和耐腐蚀性先减小后增大。脉冲频率为5 Hz时制备的熔覆层性较好。激光熔覆扫描速度增大,热输入减小,熔宽也随之减小。一定范围内,TiC-VC粒径随扫描速度增加先减小后增大,熔覆层硬度先升高后降低。在探究合金粉末粒径对Fe基熔覆层组织尺寸及其性能的影响时,结果表明,熔覆层中的TiC-VC颗粒平均尺寸随初始合金粉末粒径减小而降低。熔覆层组织由板条状马氏体转变为片状马氏体和残余奥氏体。采用合金粉末粒径为75μm-150μm制备的熔覆层硬度与耐蚀性较好。单独降低石墨粒径时,原位自生TiC-VC粒径随之减小。当石墨粒径降至纳米尺寸时,碳化物粗化并聚集,熔覆层组织转变为铁素体与珠光体组织,熔覆层性能相对较差。初始合金粉末粒径优化后,熔覆层中原位自生碳化物由TiC、C0.88V转变成为亚微米/纳米级复合碳化物TiVC_2,其耐蚀性提高。基于梯度粒径合金粉末,结合脉冲激光熔覆工艺的协同调控,获得亚微米Ti-V碳化物增强超细晶Fe基熔覆层,熔覆层成型良好,耐蚀性显着提高。(本文来源于《齐鲁工业大学》期刊2019-05-30）
张斌[9]（2019）在《Al5Ti1B细化剂对内燃机活塞用铝-硅合金组织与性能的影响》一文中研究指出内燃机作为交通运输领域的动力核心,在现代化的生产生活中,作用非同一般。活塞作为内燃机的重要核心部件,其作用是通过的燃料的爆发燃烧将热能转化为动能,从而为机车提供动力。其所处的高温、高压、循环交变载荷的复杂工作环境,要求活塞材料必须具有良好的高温强度、尺寸稳定性等优异的综合性能,以防止由于材料性能不能满足整个服役周期要求,而造成活塞磨损、断裂,进而造成发动机内其他部件被损坏,或产生烧机油、拉缸等严重故障。多变复杂的工作环境对活塞材料的要求包括:质轻、良好的高温尺寸稳定性、耐磨性、优异的强度、硬度。目前,铸造铝硅合金凭借其较好的综合性能成为制造活塞的首选材质。晶粒变小,可以使材料的强度和延伸率得到提高,在活塞铸造成型过程中良好的晶粒细化,可使活塞铝硅合金的机械性能得到进一步增强、并延长活塞的服役期限。目前,铝活塞铸造生产过程中应用最为广泛的晶粒细化方法是向铝活塞合金熔体中添加铝钛硼中间合金。为提高细化效率,本研究通过在线加入的方法,研究细化剂对不同硅含量(含12wt.%Si的BH135+合金及含9wt.%Si的BH112A合金)材料,不同部位的组织内各种组成相的影响,以及对常温和高温抗拉强度的影响。实验结果表明,不同的A15Ti1B丝加入量对两种合金都有着较为明显的细化晶粒的作用。在本研究范围内,按铸件重量比例为0.5‰的细化剂加入量,表现出了较好的细化效果。A15Ti1B丝细化剂的加入,使得共晶型的BH135+材料的初晶硅,还有BH135+、BH112A两种材料合金内的金属间化合物的尺寸都有一定程度的减小;其中,铸件厚大处初晶硅和金属间化合物减小的效果比薄壁处更明显。而且,加入细化剂后,BH135+材料的厚大部位,金属间化合物的形态由长条状居多,变为长条状与团块状基本各占一半。BH112A合金材料,在加入细化剂后,除了 α-Al的尺寸明显减小外,共晶硅在基体中的弥散情况比不加细化剂时更好。为了探究A15Ti1B细化剂的加入对Al-Si合金熔体产生何种影响,使用热分析仪进行了熔体凝固实验,试验结果表明,细化剂加入BH135+合金熔体后,减小了液相线—固相线的温差,使得初晶硅长大的温度区间比不加时有了一定程度的减小,是导致初晶硅尺寸变小的一个原因。加入A15Ti1B细化剂后,BH135+材料的常温抗拉强度及延仲率都有所提高。在BH135+材料铸件的薄壁拉伸试样断口处,发现有部分初晶硅存在与基体脱粘的现象(常温与高温断口处都有),但在铸件厚大处的试样断口处没有发现此种情况,金属间化合物与Al-Si共晶体呈现脆性断裂的特征;材料的高温强度、延伸率也并没有因为添加细化剂而有大的提高;BH112A材料在高温(300℃)下拉伸时,α-Al变形程度比常温下严重,韧窝明显,加入细化剂前后,金属间化合物与Al-Si共晶体均呈现脆性断裂的特征,抗拉强度和延伸率都有小幅提高。本研究采用的在线加入铝钛硼丝添加方式,使用自动喂丝机在铝水浇注时加入,利用熔体浇注的搅拌作用使细化剂中的有效形核核心分布均匀,又防止了由于细化核心粒子沉降导致的细化衰退。(本文来源于《山东大学》期刊2019-05-18）
江文强[10]（2019）在《Al_4Sr细化及Sr+Bi变质结合T6处理对Mg_2Si/Al复合材料组织及性能的影响》一文中研究指出Mg_2Si具有低密度、高熔点、低热膨胀系数和高弹性模量等优点,可作为一种理想的金属间化合物增强体。原位合成Mg_2Si/Al复合材料,在实现材料轻质高强、高温工况下稳定服役和制备耐磨材料等方面具有广阔的应用前景。然而,在传统铸造铝合金组织中,初生Mg_2Si通常为粗大的树枝状,共晶Mg_2Si则为层片状或汉字状,这些不利形貌极易割裂基体,引起应力集中,从而严重损害合金力学性能。变质处理可有效改变初生和共晶Mg_2Si颗粒的尺寸、形貌和分布,是调控Mg_2Si/Al组织比较简单有效的一种手段。常用的Sr变质能够使树枝状初生Mg_2Si向较规则六面体转变,但细化效果不显着,颗粒尺寸较大且存在明显的边角,故对Mg_2Si/Al复合材料性能的改善不明显。可以预见,若能实现初生Mg_2Si的球化和细化将会极大提高合金性能。因此,本文首先从变质剂本身出发,利用Al-10wt.%Sr变质剂的组织遗传效应,通过对其进行变形处理来进一步提高Sr对初生Mg_2Si的细化效果,并研究了不同尺寸的Al_4Sr相对T6热处理前后的组织及力学性能的影响。随后,本文从复合变质角度出发,将细化效果较佳的Bi元素引入Sr变质的Al-Mg_2Si体系中,在进一步降低初生Mg_2Si颗粒尺寸的同时,还使初生Mg_2Si形貌变为切角八面体,并以此为前驱体,结合T6热处理实现了初生Mg_2Si的球化,探索出一种制备高性能球形Mg_2Si增强铝基复合材料的新方法。本文主要研究结果如下:(1)对原始铸态Al-10wt.%Sr中间合金进行轧制和热挤压处理,使合金中的Al_4Sr相细化,从而能够提高其变质效果。随着Al_4Sr相尺寸的降低,初生Mg_2Si平均尺寸从铸态0.1 wt.%Sr变质的49.3μm降至挤压态0.1 wt.%Sr变质的23.1μm。同时,细小的Al_4Sr相还有利于形成高度弯曲和分枝化的细小纤维状或点状的共晶Mg_2Si组织,从而促进了在T6热处理后获得理想的球形共晶Mg_2Si颗粒。(2)Al_4Sr相尺寸的降低,能进一步提高变质合金的机械性能。挤压态Sr变质的T6态Al-10wt.%Mg_2Si合金的抗拉强度为293 MPa,断裂延伸率为4.45%,布氏硬度为116 HB,分别比铸态Sr变质的T6态合金提高19.1%、38.1%、21.5%。而挤压态Sr变质的T6态Al-15wt.%Mg_2Si合金的抗拉强度为289 MPa,断裂延伸率为2.36%,布氏硬度为133 HB,分别比铸态Sr变质的T6态合金提高22.9%、38%、25.4%。(3)适量的Bi元素能够进一步增强Sr对于初生Mg_2Si的细化效果,并使初生Mg_2Si发生形貌转变。当加入1.0 wt.%Bi到Al-15wt.%Mg_2Si-3wt.%Cu-0.1wt.%Sr合金后,初生Mg_2Si平均尺寸降至最低(11.5μm),其形貌也从Sr变质的立方体形貌转变为切角八面体。而当Bi的含量超过2.0 wt.%时,会出现过变质现象,即初生Mg_2Si重新粗化。(4)相比单独Sr、Bi变质的立方体和完整八面体形貌,Sr+Bi复合变质的切角八面体初生Mg_2Si在经过T6热处理后能够完全球化,而单独变质的形貌难以实现球化。此外,Sr+Bi复合变质在T6热处理中能更有效地促进形成细小点状的球形共晶Mg_2Si颗粒,而单独变质合金中依然存在着粗大颗粒状或不规则长棒状的共晶Mg_2Si颗粒。实现初生Mg_2Si球化的最佳T6热处理工艺参数为:530℃固溶处理6 h,175℃时效2 h。(5)Sr+Bi复合变质结合T6热处理成功实现了初生Mg_2Si的球化和细化,使Mg_2Si/Al复合材料的力学性能明显提高:T6态Al-15wt.%Mg_2Si-3wt.%Cu合金的抗拉强度提高到374 MPa,断裂延伸率达4.75%,综合性能质量指数为475.5 MPa,分别比单独Sr变质的T6态合金提高了21%、88.5%、28.7%。(本文来源于《吉林大学》期刊2019-05-01）
细化性能论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用光学显微镜观察超细化H13钢在不同奥氏体化温度等温球化退火后的显微组织,并对退火后H13钢的残留碳化物形态及分布进行研究。利用Image Pro-Plus软件对退火后碳化物的分布情况进行定量分析,并利用扫描电镜观察不同退火温度下冲击试样的断口形貌,研究不同退火温度对超细化H13钢组织与性能的影响。结果表明,随奥氏体化温度的升高,超细化H13钢硬度下降,碳化物数量与尺寸减小。当高于880℃进行等温球化退火时,晶粒明显变大,材料的退火态韧性急剧下降,回火后残留奥氏体含量增加,残留奥氏体的存在降低了H13钢的硬度。超细化H13钢在860℃进行等温球化退火,材料的综合力学性能最佳。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
细化性能论文参考文献
[1].岳有成,胥福顺,高珺,谭国寅,贾瑞娇.国产与进口Al5Ti1B晶粒细化剂细化性能对比[J].轻合金加工技术.2019
[2].王稳,程晓农,韦家波,罗锐,段承宇.等温球化退火温度对超细化H13钢组织与力学性能的影响[J].金属热处理.2019
[3].姚凌凤,张大童.细化剂对6061铝合金铸态组织和力学性能的影响[C].第七届铝业加工技术论坛论文集.2019
[4].王顺成,康跃华,周楠,宋东福,郑开宏.粉末压制Al-5Ti-1B合金的显微组织与晶粒细化性能[J].中国有色金属学报.2019
[5].王曾鹏,杨丽庭,李彦涛,曾聪,吕慧.粉煤灰细化与表面改性及其填充改性聚丙烯性能的研究[J].中国塑料.2019
[6].苏逸斯,冯波,胡晓明,刘培海,李光强.Ba-Pb双掺杂与晶粒细化的协同调整对BiCuSeO半导体陶瓷热电性能的影响[J].粉末冶金材料科学与工程.2019
[7].杨静.细化晶粒及析出强化对Al_(0.1)CoCrFeNi高熵合金力学性能的影响[D].太原理工大学.2019
[8].种凯.原位自生TiC-VC增强Fe基激光熔覆层组织细化及其性能研究[D].齐鲁工业大学.2019
[9].张斌.Al5Ti1B细化剂对内燃机活塞用铝-硅合金组织与性能的影响[D].山东大学.2019
[10].江文强.Al_4Sr细化及Sr+Bi变质结合T6处理对Mg_2Si/Al复合材料组织及性能的影响[D].吉林大学.2019
论文知识图
