导读:本文包含了低水胶比论文开题报告文献综述及选题提纲参考文献，主要关键词:低水胶比,Na_2SO_4掺量,粉煤灰-水泥砂浆,抗压强度
低水胶比论文文献综述
张文博,徐以希,周世腾,毛明杰,张博[1]（2019）在《Na_2SO_4激发低水胶比粉煤灰-水泥砂浆力学性能研究》一文中研究指出固定水胶比为0. 24,通过I级粉煤灰替代砂浆中30%～70%水泥的强度试验,研究了Na_2SO_4对粉煤灰-水泥砂浆体系的激发效果。结果表明:不掺激发剂时,砂浆抗压和抗折强度随粉煤灰替代率的增加成比例下降,且粉煤灰替代率达50%以上时对强度增长速率有显着提升作用。粉煤灰替代率不低于50%时,1%的Na_2SO_4掺量对砂浆抗压强度增进效果最佳,与此不同的是,Na_2SO_4掺量越高,对砂浆抗折强度的增长越有利。随龄期增长,Na_2SO_4激发粉煤灰-水泥砂浆的折压比显着下降,但抗折强度均在5. 0 MPa以上。(本文来源于《硅酸盐通报》期刊2019年08期）
陈庆,王慧,蒋正武,曾志勇[2]（2019）在《掺硅灰的低水胶比水泥水化产物定量预测方法》一文中研究指出基于低水胶比下水泥水化原理以及硅灰作用机制,考虑体系中氢氧化钙量的变化,修正中心粒子模型,提出掺硅灰的低水胶比水泥水化产物体积分数预测方法.对比提出方法、试验数据、Power模型以及Jensen模型,结果表明:所提方法可较好地描述掺硅灰的低水胶比水泥水化进程并定量预测不同水化产物的体积含量;当无硅灰时,所提方法计算的未水化水泥和化学收缩的体积与Power模型计算结果基本一致;当含有硅灰时,所提方法计算的水化产物的体积分数与Jensen模型的模拟相近.(本文来源于《同济大学学报(自然科学版)》期刊2019年07期）
张文博,周世腾,徐以希,毛明杰,吕游[3]（2019）在《低水胶比下粉煤灰砂浆的等强机理分析及预测》一文中研究指出在低水胶比下研究砂浆抗压、抗折强度,探究粉煤灰替代率、水胶比对砂浆抗压、抗折强度的影响程度及规律,揭示等强机理,建立砂浆强度预测模型。结果表明:粉煤灰替代率高于50%时,水胶比的降低对其抗压、抗折强度的提升尤为明显。粉煤灰替代率在30%～70%、水胶比在0. 32～0. 24区间变化时,若要维持砂浆28 d抗压强度一致(误差范围为10%以内),粉煤灰替代率每增加20%,水胶比应降低0. 04。在叁种低水胶比下,粉煤灰替代率高于50%时,若继续增加粉煤灰替代率将会导致砂浆抗折强度的明显下降。另外,根据响应面分析法拟合出砂浆强度、水胶比、粉煤灰替代率叁者的关系模型,并得到砂浆28 d龄期等抗压、抗折强度预测曲线。模型中砂浆抗压强度峰值在粉煤灰替代率为20%左右时出现。(本文来源于《硅酸盐通报》期刊2019年06期）
宋全收[4]（2019）在《粉煤灰对低水胶比水泥基材料再水化的影响研究》一文中研究指出低水胶比水泥基材料内部存在大量未水化的胶凝材料,其在有水环境中服役时,外部渗入的水分会与未水化胶凝材料发生反应,即再水化反应。再水化反应对混凝土材料宏观和微观性能都有显着的影响,需对其进行深入研究。本文研究了粉煤灰掺量、粉煤灰细度和再水化温度等因素的影响,理论和试验相结合,研究了再水化作用下上述因素对低水胶比水泥基材料的强度、质量变化、水化程度、微观结构、体积稳定性等的影响规律。论文的主要工作和结论如下:(1)基于水泥水化动力学模型,考虑水化产物对未水化胶凝材料的约束作用,建立的纯水泥体系再水化模型能够较为准确地模拟不同水灰比水泥净浆试件在不同再水化时间再水化程度的变化规律;类比水泥水化过程,通过考虑粉煤灰与水泥颗粒间的相互作用,建立了粉煤灰-水泥体系的再水化模型,水化程度模拟值与试验值吻合良好。(2)研究了 60℃水浴再水化条件下不同粉煤灰掺量(0%、15%、30%和45%)的净浆试件的强度、水化程度规律。不同粉煤灰掺量的试件总水化程度随着再水化时间的增加而增大,而再水化程度随着粉煤灰掺量的增加而减小。再水化作用下不同粉煤灰掺量的净浆试件抗折、抗压强度变化规律有明显的差异,抗折强度变化规律为强化-损伤-修复叁个阶段;抗压强度变化规律根据粉煤灰掺量的不同基本可以分为两类:粉煤灰掺量小于等于30%时,抗压强度变化分为强化-损伤-修复叁个阶段;粉煤灰掺量为45%时,抗压强度变化主要为强化阶段。(3)研究了温度和粉煤灰细度对再水化作用的影响,并结合SEM和压汞试验分析了再水化过程中的微观形貌以及孔隙变化规律。20℃、40℃和60℃水浴再水化环境中,粉煤灰掺量为30%的水泥净浆试件强度变化呈强化-损伤-修复叁个阶段,再水化程度随着温度的升高而增大;高细度粉煤灰-水泥净浆试件强度变化率小于低细度粉煤灰-水泥净浆试件。再水化作用使试件内部孔结构细化,同时增强了粉煤灰与再水化产物间的薄弱界面,进而提高其强度,起到强化或修复作用;但当没有足够空间容纳再水化产物时,再水化产物体积膨胀,引起损失和裂缝,导致强度降低。(4)对高性能混凝土进行单轴两次预加载试验,对预加载损伤混凝土开展再水化试验,分析了再水化作用下试件质量、体积稳定性、强度等性能的变化规律。结果表明再水化90d时,预加载损伤混凝土裂缝处填充物明显,试件质量不断增加。再水化对预加载损伤混凝土强度有修复作用,粉煤灰的掺入能够促进再水化修复作用。(本文来源于《北京交通大学》期刊2019-05-28）
岳晓东[5]（2019）在《碱渣内养护剂对低水胶比混凝土自收缩及开裂性能影响研究》一文中研究指出近年来国家大力发展并推广高性能混凝土和超高性能混凝土,其均具有低水胶比的特点。低水胶比混凝土早期自收缩过大导致的开裂问题是影响其推广应用的一个主要问题,内养护剂可以有效减小低水胶比混凝土的自收缩,是解决这一问题的重要手段。氨碱法制纯碱后的工业废渣碱渣是一种含有大量微小孔隙的多孔粉体,经处理后可制备成内养护剂使用,其主要成分为碳酸钙以及少量硫酸钙;前期研究表明掺入碱渣内养护剂(复掺粉煤灰共同粉磨),可以减小低水胶比混凝土自收缩,但仍存在使混凝土28d抗压强度降低的问题,因此需要进一步优化碱渣内养护剂制备方法和应用方法,以达到在不降低混凝土28d抗压强度的同时,减小混凝土自收缩和降低早期开裂风险。本文采用南方碱业碱渣,首先对叁组不同工艺制备的碱渣内养护剂进行对比试验,制定评定标准,并优选碱渣内养护剂;进而系统研究碱渣内养护剂对水胶比为0.35、0.25的高性能混凝土和水胶比为0.18的超高性能混凝土的力学性能、自收缩变形性能、早期开裂性能的影响,最终得到在不降低混凝土28d抗压强度的情况下,碱渣内养护剂的适宜使用方法。最后对碱渣内养护剂的作用机理进行研究。本文进行的主要工作和取得的成果如下:提出碱渣内养护剂的评定标准,并使用优选碱渣内养护剂研究对低水胶比混凝土力学性能、自收缩及早期抗裂性能影响的研究。研究表明,在不会对28d抗压强度产生不利影响,碱渣内养护剂合理使用的前提下,在0.35水胶比的高性能混凝土中,自收缩值3d减小25%左右,约束条件下混凝土拉应力3d降低20%,15d降低15%,改善混凝土抗裂性能;在0.25水胶比的高性能混凝土中,自收缩值3d减小40%左右,约束条件下混凝土拉应力3d降低20%,15d降低20%,改善混凝土抗裂性能;在0.18水胶比下的超高性能混凝土中,自收缩值3d减小40%左右,在受约束条件下,3d才出现开裂,相比对比组8h内出现裂缝,能够显着提升超高性能混凝土抗裂性能。并对碱渣内养护剂的使用方法进行了总结。对高性能混凝土,碱渣内养护剂优先取代水泥;对超高性能混凝土,碱渣内养护剂优先取代硅灰。碱渣内养护剂掺量以取代胶凝材料总量的5%左右为宜,附加水比例为0~50%为宜,且水胶比越低,附加水比例宜取较高值。最后分析表明,碱渣内养护剂减小混凝土自收缩的原理:减少了水泥和硅灰的量,从源头上减少了部分自收缩;碱渣中含有硫酸钙,可以与C3A反应生成钙矾石,体积膨胀,抵消部分收缩;碱渣的多孔结构使得内部水分缓慢释放,使得混凝土内部相对湿度下降速率减慢,减小了混凝土自收缩发展的原动力。(本文来源于《华南理工大学》期刊2019-04-21）
韩松,崔叶富,郑玉飞,安明喆,余自若[6]（2019）在《低水胶比水泥浆体的力学性能与水泥石微结构》一文中研究指出随着工程对混凝土强度和耐久性要求的提高,混凝土材料的水胶比不断降低。低水胶比条件下,水泥基材料的力学性能、胶凝材料水化程度及孔结构特征变化规律可能出现新的特点。设计水胶比为0.13～0.21的低水胶比水泥浆体,采用标准养护和高温蒸养两种养护制度,研究了硬化浆体力学性能、水化程度和水化产物微结构变化规律。结果表明:低水胶比条件下,水泥硬化浆体的抗折强度随水胶比降低持续提升,抗压强度先提升后下降;存在极限水胶比使胶凝材料体系强度达到最高,极限水胶比取决于硬化浆体的孔隙变化规律,也受到养护温度的影响;水胶比高于0.15时,水泥水化程度与水胶比呈现严格线性;降低水胶比可有效细化毛细孔,降低硬化浆体的孔隙率;但极低的水胶比和高温蒸养会使大孔出现粗化。低水胶比条件下,硬化浆体的孔结构决定其力学性能,水泥的水化程度只起到辅助作用。(本文来源于《硅酸盐学报》期刊2019年02期）
沈朋辉,陈佩圆,涂刚要,王亮,黄凌昰[7]（2018）在《硅粉掺量对低水胶比混凝土收缩特性及水化产物的影响》一文中研究指出低水胶比混凝土(LWCC)因收缩变形较大,限制了其工程应用。硅粉是影响LWCC收缩变形的重要因素。本文系统地研究了不同硅粉掺量对LWCC化学收缩、自生收缩、干缩、抗压强度和水化产物的影响。研究表明,硅粉可减小LWCC化学收缩,掺量越大,则降低幅度越大。硅粉掺量对LWCC自收缩与干缩的影响规律相似,随着硅粉掺量的增大,自收缩或干缩先增大后减小,30%硅粉掺量使得两种收缩出现最大值。此外,硅粉可与水泥水化产物Ca(OH)2发生反应产生更多的承重物质CSH,从而可提高LWCC抗压强度,掺量越大,抗压强度提高幅度越高。(本文来源于《硅酸盐通报》期刊2018年10期）
巴明芳,薛涛,黄国阳,李永强[8]（2018）在《公路隧道低水胶比衬砌混凝土碳化耐久性预测与分析》一文中研究指出在对某隧道衬砌混凝土进行微细观结构参数和自然碳化深度测定的基础上,提出了考虑隧道内部高浓度二氧化碳影响的衬砌混凝土自然碳化速度数值预测方法。采用所提出的基于微细观结构参数的自然碳化模型对所研究的公路隧道衬砌混凝土自然碳化进程进行了预测分析,并将衬砌混凝土服役1年自然碳化深度数值计算结果 0.4 mm和预制现场取样的管片混凝土自然碳化试验结果 1 mm进行对比分析。结果表明,两者还是相对比较符合的,因此可以判定所提出低水胶比混凝土自然碳化速度预测模型可以用于对同类型公路隧道衬砌混凝土自然碳化性能进行预测分析。预测分析结果表明,在考虑服役隧道高浓度二氧化碳影响的条件下,该低水胶比公路隧道衬砌混凝土的自然碳化速度相对较慢,其10年自然碳化深度仅为1.5 mm,15年自然碳化深度进展不明显,而其在服役100年时的自然碳化深度小于15 mm。因此,该自然碳化速度数值预测方法可以为预测评估高浓度二氧化碳条件下隧道低水胶比衬砌混凝土的抗碳化性能提供了技术支持。(本文来源于《公路交通科技》期刊2018年09期）
黄冉,韩松,宁文绣,杨诚浩,郑玉飞[9]（2018）在《低水胶比复合胶凝材料的力学性能与水化产物微结构研究》一文中研究指出随着工程对混凝土强度和耐久性要求的提高,混凝土材料的水胶比不断降低;低水胶比条件下,水泥基材料的力学性能、胶凝材料水化程度及孔结构特征变化规律可能出现新的特点。设计水胶比为0.13-0.21的低水胶比水泥浆体,掺入粉煤灰微珠,采用标准养护和高温蒸养两种养护制度,通过抗压抗折强度、化学结合水、毛细吸水率、压汞和SEM等试验,研究了硬化浆体力学性能、水化程度和水化产物微结构变化规律。研究结果表明,存在极限水胶比使胶凝材料体系强度达到最高,极限水胶比取决于硬化浆体的孔隙的变化规律,也受到养护温度的影响;降低水胶比可有效细化毛细孔,降低硬化浆体的孔隙率;但极低的水胶比和高温蒸养会使大孔出现粗化;粉煤灰微珠在早期水化活性较高,低水胶比下会通过抢夺水份的作用降低水泥的水化程度,高温养护下尤其显着;低水胶比条件下,粉煤灰微珠对浆体水化硬化作用的影响机理出现新的特点;硬化浆体孔结构基本决定了其的力学性能,水泥的水化程度只起到辅助作用。(本文来源于《中国硅酸盐学会水泥分会第七届学术年会论文摘要集》期刊2018-08-11）
周娜,韩文辉[10]（2018）在《矿物掺合料对低水胶比水泥基材料塑性开裂的影响》一文中研究指出为了解矿物掺合料对低水胶比水泥基材料塑性开裂的影响,本文采用了平板约束法和图像分析技术进行研究,结果显示:掺入粉煤灰或矿渣能够有效增强低水胶比水泥基材料的抗塑性开裂能力,从而显着降低开裂风险,预防塑性开裂;而硅灰的掺入则会明显促进低水胶比水泥基材料塑性开裂,使裂缝面积及宽度大大增加。(本文来源于《科技资讯》期刊2018年19期）
低水胶比论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
基于低水胶比下水泥水化原理以及硅灰作用机制,考虑体系中氢氧化钙量的变化,修正中心粒子模型,提出掺硅灰的低水胶比水泥水化产物体积分数预测方法.对比提出方法、试验数据、Power模型以及Jensen模型,结果表明:所提方法可较好地描述掺硅灰的低水胶比水泥水化进程并定量预测不同水化产物的体积含量;当无硅灰时,所提方法计算的未水化水泥和化学收缩的体积与Power模型计算结果基本一致;当含有硅灰时,所提方法计算的水化产物的体积分数与Jensen模型的模拟相近.
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
低水胶比论文参考文献
[1].张文博,徐以希,周世腾,毛明杰,张博.Na_2SO_4激发低水胶比粉煤灰-水泥砂浆力学性能研究[J].硅酸盐通报.2019
[2].陈庆,王慧,蒋正武,曾志勇.掺硅灰的低水胶比水泥水化产物定量预测方法[J].同济大学学报(自然科学版).2019
[3].张文博,周世腾,徐以希,毛明杰,吕游.低水胶比下粉煤灰砂浆的等强机理分析及预测[J].硅酸盐通报.2019
[4].宋全收.粉煤灰对低水胶比水泥基材料再水化的影响研究[D].北京交通大学.2019
[5].岳晓东.碱渣内养护剂对低水胶比混凝土自收缩及开裂性能影响研究[D].华南理工大学.2019
[6].韩松,崔叶富,郑玉飞,安明喆,余自若.低水胶比水泥浆体的力学性能与水泥石微结构[J].硅酸盐学报.2019
[7].沈朋辉,陈佩圆,涂刚要,王亮,黄凌昰.硅粉掺量对低水胶比混凝土收缩特性及水化产物的影响[J].硅酸盐通报.2018
[8].巴明芳,薛涛,黄国阳,李永强.公路隧道低水胶比衬砌混凝土碳化耐久性预测与分析[J].公路交通科技.2018
[9].黄冉,韩松,宁文绣,杨诚浩,郑玉飞.低水胶比复合胶凝材料的力学性能与水化产物微结构研究[C].中国硅酸盐学会水泥分会第七届学术年会论文摘要集.2018
[10].周娜,韩文辉.矿物掺合料对低水胶比水泥基材料塑性开裂的影响[J].科技资讯.2018
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