导读:本文包含了显微结构与力学性能论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:结构,力学性能,涂层,微观,激光,金属陶瓷,正火。
显微结构与力学性能论文文献综述
杨二娟,李勇,李巍,李太江,李毅超[1]（2019）在《WC含量对激光熔覆NiCrBSi-WC复合涂层显微结构及力学性能的影响》一文中研究指出目的为盾构、勘探及采矿等高载荷严苛磨损条件下的构件表面防护提供一种新的涂层方法。方法以激光熔覆技术为手段,在Ni Cr BSi粉末中混入30%～80%(体积分数)的球形WC颗粒,用以制备Ni Cr BSi-WC复合涂层。研究了WC颗粒含量对涂层显微组织形成、硬度、断裂韧性和耐磨性的影响规律。采用SEM分析了涂层的显微组织;通过显微维氏硬度计测试涂层的硬度;通过压痕法测试涂层的断裂韧性;采用磨粒磨损试验表征涂层的耐磨性。结果当WC颗粒体积分数低于60%时,熔融金属的黏度较低,密度更大的WC颗粒会沉淀,导致涂层表层的WC颗粒含量较低;当WC颗粒体积分数介于60%～80%时,WC颗粒在涂层内均匀分布,涂层内无气孔及裂纹等缺陷。当WC颗粒体积分数达到80%时,熔体黏度过大,使气体难以及时逸出,在涂层内形成大量气孔。随着WC体积分数由30%上升到80%时,涂层的平均硬度由67HRC提高到85HRC。涂层的断裂韧性随WC含量的提高,出现先升高后下降的反常现象。60%WC含量的复合涂层表现出最佳的耐磨性,比滚刀常用材料H13钢提高约9倍。结论采用常规激光熔覆技术时,添加40%～60%范围内的硬质陶瓷颗粒,可获得硬质颗粒分布均匀且耐磨性与抗冲击性能优异的复合涂层。(本文来源于《表面技术》期刊2019年09期）
周国安,马宏昊,沈兆武,杨明,陈佩圆[2]（2019）在《正火处理对Cu/Al爆炸焊接板显微结构及力学性能的影响》一文中研究指出采用爆炸焊接技术制备出以T2紫铜为覆板、1060工业纯铝为基板的T2/1060层状复合板. 300℃正火处理12,24,36,48 h后,对复合板结合界面的微观结构及各项力学性能进行了测试与分析.结果表明,T2/1060爆炸焊接板焊接质量良好,结合界面出现规则的、幅值/宽度分别约为35μm/200μm的波形结合.正火处理48 h后,两种元素在结合界面附近互相扩散明显,其扩散层的厚度、均匀程度有明显的提高;力学性能方面,试样的显微硬度、抗拉强度明显下降(分别从215 HV,255.7 MPa降为170 HV,228.8 MPa),而延展性有明显提升(屈服应变由3.64%变为22.4%).(本文来源于《焊接学报》期刊2019年06期）
袁丽丽,夏志林,连凯文,朱晓萌,吴扬[3]（2019）在《高功率及快速扫描对选择性激光熔覆制备Ti-6Al-4V-TiB_w显微结构和力学性能的影响》一文中研究指出在Ti-6Al-4V(TC4)中添加质量分数为3%的Ti B_2,通过选择性激光熔覆技术(SLM)制备TC4/TiB_w复合材料。采用X射线衍射仪(XRD)分析样品的相成分,利用扫描电镜(SEM)配合能谱仪(EDS)观察样品的表面形貌以及特定区域的元素组成,采用维氏硬度仪对材料测试显微硬度,纳米压痕测试特定组织的弹性模量。实验结果表明:在激光功率高、扫描速度快的条件下,晶粒得到细化出现亚晶胞,试样中的相主要以α-Ti形式存在,并且有新的B化物生成,观察到有未完全熔化的Ti-6Al-4V颗粒存在。力学性能测试表明,与传统的铸造工艺相比,本实验中材料的弹性模量(147 GPa)和显微硬度(500～600 HV)都有显着提高。(本文来源于《热加工工艺》期刊2019年10期）
余辉,吴高龙,陈帅峰,陈拥军,骆丽杰[4]（2018）在《海南石英砂资源的性状及其对托辊用陶瓷材料显微结构和力学性能的影响》一文中研究指出本文采集了海南六个地区的石英砂样品,对这些样品进行了化学成分,白度和粒径的分析;并研究了不同石英砂原料对托辊用陶瓷材料显微结构、烧结性能和力学性能的影响。结果表明:石梅湾采集的石英砂具有较细的粒度D70=0.24μm和较低的烧失量1.88wt.%;采用此石英砂制得托辊用陶瓷材料具有最佳的抗折强度(126.02 MPa)和良好的烧结性能,显气孔率0.4%,体积密度2.84 g/cm~3。较好的性能归因于材料微观尺度上较小的气孔尺寸、颗粒拔出机制的作用以及贝壳状和多片状断裂机制的作用。最后采用这种配方成功做出了陶瓷托辊试样。(本文来源于《陶瓷学报》期刊2018年06期）
吕志杰,邓莉莉,田清波,程凯强,赵晓丽[5]（2018）在《仿生结构复合陶瓷刀具材料力学性能及显微结构》一文中研究指出针对不同烧结条件及TiC/WC组分比,采用热压烧结工艺制备出叁层仿生结构复合陶瓷刀具材料。测试了仿生结构复合陶瓷材料力学性能,并对材料断口形貌和裂纹扩展进行了观察分析。结果表明:仿生结构复合陶瓷刀具材料抗弯强度达870 MPa,维氏硬度达21.83 GPa,断裂韧性达7.56 MPa·m~(1/2),比SG4均质陶瓷刀具材料性能有所提高。断口形貌显示仿生结构复合陶瓷刀具材料较SG4均质刀具材料晶粒细密,晶粒尺寸呈现多尺度特征。材料断裂模式为穿晶断裂和沿晶断裂混合型。仿生结构复合陶瓷材料表面裂纹扩展呈现偏转和分叉。裂纹穿过材料界面扩展时有明显偏转现象。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年12期）
杜鑫[6]（2018）在《热轧工艺对Hastelloy/钢复合板的显微结构和力学性能的影响》一文中研究指出双金属复合板由于兼具两种材料的优异性能满足了人们更高的使用需求而应运而生。由于Q235钢有良好塑性、焊接性和成形性,常与异种金属轧制连接,获得的复合板可兼具两种金属的优异性能。Hastelloy-C系合金可制成用于盛装强氧化性和强还原性液体的容器,在石油化工复杂的工作环境中具有不可替代的作用。鉴于异种金属在加热过程中容易生成脆性金属间化合物和氧化物,本课题采用Ni基合金中的Ni-Cr-Mo系Hastelloy-C276与Q235在经过真空电子束焊制坯后,将二者进行热轧复合制成双金属复合板。通过调整轧制工艺和后续的热处理工艺,通过光学显微镜、SEM、EDS和剪切、叁点弯曲等力学试验分析了复合界面的组织组成和力学性能之间的关系。Hastelloy/钢在1000℃压下率为50%的条件下可以实现复合。界面附近分为四个区域,依次为Hastelloy、扩散层、脱碳层,母材。相同温度下随着压下率的升高,界面结合强度增大。当温度升高1100℃,压下率达到75%时,界面的剪切强度为432MPa。轧制温度升高到1200℃,压下率为75%,界面剪切强度下降为368MPa。分析界面的断裂机制结果表明,界面剪切强度同时受到两个因素的影响,一是界面处的混合型氧化物数量多,形态大造成界面的剪切强度降低,二是高温使基体软化,同样降低界面的剪切强度。温度升高氧化物含量降低但是基体逐渐软化,二者相互作用在1100℃轧制条件下,界面的综合性能达到最优,材料的弯曲性能能够达到国家标准GB/T6396-2008。多种弯曲实验结果表明,界面断裂时裂纹首先在氧化物处萌生并扩展,最后造成界面的脱粘。扩散界面没有生成脆性金属间化合物,扩散层是由于Ni向Fe基体中的扩散形成的Fe-Ni固溶体,且扩散层对裂纹的扩展具有一定的阻碍作用。同一轧制温度下,不同压下率对界面的显微组织没有明显的影响,界面扩散层宽度,脱碳层宽度以及界面附近晶粒的尺寸都无太大差距。界面夹杂物的分布随着压下率的增大而变得弥散,细小。主要原因是由于生成的氧化物有限,随着压下率的增大界面面积变大,夹杂物分布范围变大,单位长度界面上分布的夹杂物变少,有利于界面的结合强度的提高。在1100℃,50%压下率下,可以完成Hastelloy与Q235碳钢复合,结合面无未结合区域。随着压下率的增加,界面夹杂物变得弥散细小,单位长度界面的夹杂物分布变少,界面结合强度得到提高。热处理会增加元素的扩散距离从而增大扩散层厚度,此作用在温度升高到1100℃时尤为明显,但是热处理会普遍降低界面的剪切强度,原因是热处理过程中温度和保温时间都会引起晶粒尺寸的粗大和基体强度的降低,其中Hastelloy强度降低较为明显。(本文来源于《哈尔滨工程大学》期刊2018-12-01）
施群,张花萍,姚正军,周金堂[7]（2018）在《中碳钢表面Fe-Al-Nb涂层显微结构与力学性能研究》一文中研究指出为了提高机床零件用中碳钢的耐磨及耐腐蚀性能,采用热浸镀技术与双辉等离子渗技术在中碳钢表面制备出Fe-Al-Nb涂层。采用扫描电子显微镜、能谱仪及X射线衍射仪表征了涂层的形貌、元素组成及物相结构,采用维氏硬度计和纳米压痕仪测量力学性能。试验结果显示,涂层表面呈胞状结构,与基体之间呈冶金结合,主要由Nb、Fe_2Al_5、Fe_3Al、AlNb_2相与Fe_7Nb_6相组成。显微硬度及纳米压痕测试结果显示,Fe-Al-Nb涂层比基体具有更高的表面硬度及韧性。划痕法测试结果表明,涂层与基体之间结合力强,并表现出优异的耐磨损性。(本文来源于《机械设计与制造工程》期刊2018年10期）
黄婷,喻利花,许俊华[8]（2018）在《TaAgN复合膜显微结构、力学性能和摩擦性能的研究》一文中研究指出采用非平衡反应磁控溅射法制备了TaAgN复合膜。利用X射线衍射仪、CSM纳米压痕测试仪和摩擦磨损测试了复合膜的显微结构、力学性能和摩擦性能。结果显示,TaAgN复合膜由面心立方结构的TaN相和底心斜方结构的Ta4N相组成。随着Ag靶功率的增加,硬度H、弹性模量E、弹性恢复We和H3/E2值均呈先升高后降低的趋势,最大值分别为34 GPa,394 GPa,57%和250 MPa。随着Ag靶功率的增加,TaAgN复合膜室温下的平均摩擦因数呈降低趋势。当Ag靶功率为25 W时,随着温度的升高,TaAgN复合膜的平均摩擦因数逐渐减小。(本文来源于《有色金属材料与工程》期刊2018年05期）
储林洋,何子豪,张书红,赵杰,汤亭亭[9]（2018）在《基于骨小梁分割技术比较髋关节发育不良和原发性髋骨关节炎的骨显微结构和生物力学性能》一文中研究指出目的髋关节发育不良(DDH)是继发性髋骨关节炎的常见病因。与原发性髋骨关节炎(OA)相比,DDH常引起更为严重的临床症状和影像学表现,如关节失稳,下肢短缩,股骨头吸收和关节脱位形成假关节等。应用骨小梁分割技术(ITS)深入分析DDH与OA的骨显微结构和生物力学差异,为疾病的力学机制研究提供新的观点和思路。方法 对接受髋关节置换患者的40个股骨头标本行μCT扫描(DDH和OA各20例)。利用ITS分析两组的骨小梁显微结构差异。通过微有限元分析(μFEA)计算其弹性模量和压缩载荷,t检验和多元回归作为统计学分(本文来源于《第十二届全国生物力学学术会议暨第十四届全国生物流变学学术会议会议论文摘要汇编》期刊2018-08-17）
杜劲,张静婕,王立国[10]（2018）在《粉末高温合金加工表面显微结构和力学性能变化研究（英文）》一文中研究指出在切削加工粉末高温合金过程中,严重的塑性变形导致已加工表面出现显微组织结构和力学性能的变化。在已加工表面出现的白层体现出加工表面显微结构和力学性能的变化,对高温合金加工表面质量的影响至关重要。为了揭示粉末高温合金已加工表面显微组织结构和力学性能的变化,开展了切削速度对粉末高温合金FGH95已加工表面白层形成影响的研究。研究发现随着切削速度的提高,FGH95高温合金已加工表面出现的白层厚度增大。对加工表面进行显微观察发现在表面覆盖着一层致密的、无明显组织特征的白层结构。通过对加工前后材料的XRD测试分析得出FGH95粉末高温合金基体材料以Ni基固溶体的形式存在,而加工之后表面的显微组织结构则明显与基体材料不同。这说明在切削过程中粉末高温合金已加工表面发生了Ni基固溶体组织结构的变化。对FGH95高温合金已加工表面进行晶粒度测量发现,切削速度越高晶粒细化现象越明显。对高温合金切削表面白层进行力学性能测试表明,白层的显微硬度随着切削速度的提高而增大;存在于高温合金已加工表面白层中的残余应力为拉应力,且随着切削速度的提高拉应力增大。粉末高温合金已加工表面显微结构和力学性能变化研究可以揭示高温合金表面完整性的形成机理,为已加工表面质量的预测和控制提供理论依据。(本文来源于《稀有金属材料与工程》期刊2018年08期）
显微结构与力学性能论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
采用爆炸焊接技术制备出以T2紫铜为覆板、1060工业纯铝为基板的T2/1060层状复合板. 300℃正火处理12,24,36,48 h后,对复合板结合界面的微观结构及各项力学性能进行了测试与分析.结果表明,T2/1060爆炸焊接板焊接质量良好,结合界面出现规则的、幅值/宽度分别约为35μm/200μm的波形结合.正火处理48 h后,两种元素在结合界面附近互相扩散明显,其扩散层的厚度、均匀程度有明显的提高;力学性能方面,试样的显微硬度、抗拉强度明显下降(分别从215 HV,255.7 MPa降为170 HV,228.8 MPa),而延展性有明显提升(屈服应变由3.64%变为22.4%).
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
显微结构与力学性能论文参考文献
[1].杨二娟,李勇,李巍,李太江,李毅超.WC含量对激光熔覆NiCrBSi-WC复合涂层显微结构及力学性能的影响[J].表面技术.2019
[2].周国安,马宏昊,沈兆武,杨明,陈佩圆.正火处理对Cu/Al爆炸焊接板显微结构及力学性能的影响[J].焊接学报.2019
[3].袁丽丽,夏志林,连凯文,朱晓萌,吴扬.高功率及快速扫描对选择性激光熔覆制备Ti-6Al-4V-TiB_w显微结构和力学性能的影响[J].热加工工艺.2019
[4].余辉,吴高龙,陈帅峰,陈拥军,骆丽杰.海南石英砂资源的性状及其对托辊用陶瓷材料显微结构和力学性能的影响[J].陶瓷学报.2018
[5].吕志杰,邓莉莉,田清波,程凯强,赵晓丽.仿生结构复合陶瓷刀具材料力学性能及显微结构[J].稀有金属材料与工程.2018
[6].杜鑫.热轧工艺对Hastelloy/钢复合板的显微结构和力学性能的影响[D].哈尔滨工程大学.2018
[7].施群,张花萍,姚正军,周金堂.中碳钢表面Fe-Al-Nb涂层显微结构与力学性能研究[J].机械设计与制造工程.2018
[8].黄婷,喻利花,许俊华.TaAgN复合膜显微结构、力学性能和摩擦性能的研究[J].有色金属材料与工程.2018
[9].储林洋,何子豪,张书红,赵杰,汤亭亭.基于骨小梁分割技术比较髋关节发育不良和原发性髋骨关节炎的骨显微结构和生物力学性能[C].第十二届全国生物力学学术会议暨第十四届全国生物流变学学术会议会议论文摘要汇编.2018
[10].杜劲,张静婕,王立国.粉末高温合金加工表面显微结构和力学性能变化研究（英文）[J].稀有金属材料与工程.2018
论文知识图
