导读:本文包含了流延法论文开题报告文献综述、选题提纲参考文献及外文文献翻译，主要关键词:陶瓷,交联剂,层状,压光,稳态,塑料薄膜,凝胶。
流延法论文文献综述
武煜森,宫正,单铎,刘卫[1]（2016）在《相转化流延法与浸涂法结合制备非对称结构陶瓷氧分离膜》一文中研究指出【引言】致密的混合离子-电子导电(MIEC)氧分离膜由于其在空气分离纯氧、甲烷部分氧化制合成气、富氧燃烧和二氧化碳捕获等领域的潜在应用,因而受到了广泛关注~([1])。为了进一步提高氧的渗透速率、降低氧在膜体内的传输阻力,同时获得开放直孔结构、提高气体传输效率,相转化法被越来越多的使用在了陶瓷氧分离膜中~([2])。本文选用Ce_(0.8)Sm_(0.2)O_(2-δ)-La_(0.9)Sr_(0.1)FeO_(3-δ)(SDC-LSF)双相复合氧分离膜材料体系,采用相转化流延方法制备(本文来源于《第18届全国固态离子学学术会议暨国际电化学储能技术论坛论文集》期刊2016-11-03）
余洋[2]（2014）在《大功率压电陶瓷及流延法多层结构制备研究》一文中研究指出相较传统电磁马达,压电马达在很多领域具有突出优势,而压电马达适用材料为大功率压电陶瓷,即要求材料的压电常数(d33>300pC/N)、机电耦合系数(kp≥0.5)、机械品质因子(Qm≥1000)和介电损耗(tanδ＝5<0.5%)。本文采用传统的固相反应法,以0.09Pb(Sn1/3Nb2/3)O3-0.09Pb(Zn1/3Nb2/2)O3-xPbZrO3-(0.82-x)PbTiO3(PSN-PZN-xPZ-PT)为研究对象,研究了Zr/Ti比从39/43到44/38的变化对压电性能的影响,并结合XRD晶相分析得到x=0.41附近即为准同型相界,探讨了预烧温度和烧结温度对压电性能的影响,最终得到最优工艺为预烧温度为880℃、烧结温度为1200℃,当x=0.41时各项压电性能分别是d33=388pC/N、kp=0.58、ε33T/ε0=1480、Qm=80。为了得到大功率性质的压电陶瓷,本课题对此组分进行“硬性”掺杂改性,选择MnO2为掺杂物,研究不同Mn含量对材料性能的影响,并表征了晶相结构和显微结构,测试了电滞回线和介电温谱曲线。最终确定MnO2含量为1.5mo1%时,材料展现出优良性能,d33=320pC/N、kp=0.55、ε33T/ε0=1350、Qm=1350、tanδ=0.45%、Tc=313℃、Pr=18.8μC/cm2、Ec=20kv/cm。相较于传统的PZT-4陶瓷材料,PSN-PZN-0.41PZ-PT+1.5mol%Mn陶瓷在90kHz频率和100Vpp电压驱动下,振动速度提高了17%,达到68mm/s。本课题研究了制备流延厚膜的工艺,以0.5wt%CuO-1.5mol%MnO2-0.25Pb(Zn1/3Nb2/3)O3-0.75Pb(Zr0.47Ti0.53)O3预烧粉为流延粉体、乙酸丁酯为溶剂、聚乙烯醇缩甲醛为粘结剂、邻苯二甲酸二正辛脂为增塑剂。探讨了不同有机物配比得到的浆料对制备厚膜质量的影响,确定最优浆料的配方是粉体、溶剂、粘结剂与塑化剂之比为55：35：5：5。在压电性能方面,流延成型法制备的材料略优于干压成型法。XRD分析晶相结构为纯的钙钛矿结构。利用此工艺制备的流延厚膜可与内电极共烧来制备多层结构陶瓷供压电马达使用。(本文来源于《湖北大学》期刊2014-05-01）
任洪廷[3]（2012）在《挤出流延法淀粉复合膜的制备及性能研究》一文中研究指出随着人们环保意识的日益增强，传统的塑料包装膜已不能满足人们在食品包装方面的要求。利用可生物降解的淀粉材料来制备可降解包装膜已成为世界各国研究的热点。但是传统工艺制成的淀粉膜在力学性能、阻水性等性能方面不够理想，使其在应用中受到很大的限制，并且溶液流延法能耗高、生产效率低不能满足工业化生产的需要。本文采用挤出流延工艺制备淀粉膜，通过添加增强剂和表面化学交联反应改善淀粉膜的性能。主要试验结果如下：1.在基本配方下，淀粉膜的最优工艺参数为造粒温度为130℃，造粒螺杆转速为30rpm，挤出制膜温度为135℃，挤出流延螺杆转速为24rpm。经验证试验，在此工艺条件下制备的淀粉膜拉伸强度为1.72MPa，断裂伸长率为35.94%。2.通过红外、扫描电镜等对膜材的形貌结构进行研究，CMC与淀粉的相容性较好，添加CMC后有效的提高了淀粉膜的拉伸强度。当添加量小于8%时膜的拉伸强度随添加量增大而增大，大于10%拉伸强度降低。加入CMC提高了膜的水蒸气透过率。综合膜的各项性能得出，CMC的添加量不宜超过8%。3.海藻酸钠与淀粉的相容性较好，添加海藻酸钠能显着提高膜的拉伸强度。随着海藻酸钠添加量的增加，膜的断裂伸长率和水蒸气透过率降低，复合膜的阻油性很好。添加量为2.5%时，膜的拉伸强度提高了112.79%，水蒸气透过率下降了41.47%，透油系数下降了47.39%。4.有机蒙脱土可有效提高淀粉膜的拉伸强度和断裂伸长率，提高膜的透光度。随着蒙脱土添加量的增加，淀粉膜的水蒸气透过率、水溶性逐渐减小。有机蒙脱土可提高膜的综合性能，不同有机蒙脱土对膜性能有不同的影响，适宜添加量在5％~7％。5.经乙二醛表面交联改性后，淀粉膜的水蒸气透过率降低，拉伸强度提高，断裂伸长率降低。提高交联反应温度可以缩短试样交联程度达到稳定所需的时间，但对淀粉膜的最终交联程度影响不大。淀粉膜的表面交联程度随交联反应时间的延长而提高。淀粉膜的表面交联程度越高，其水蒸气透过率越低，最大降幅44.13%。淀粉膜的浸泡时间和反应温度对其力学性能的影响较为明显，随浸泡时间的延长和反应温度的提高，淀粉膜的拉伸强度增大，最大增幅122.47%，断裂伸长率降低。(本文来源于《山东农业大学》期刊2012-05-06）
徐家福,康卫民[4]（2010）在《流延法纺粘非织造布复合膜及其力学性能研究》一文中研究指出采用流延法制备纺粘法非织造布复合膜,并对几种不同混合比PP、LDPE树脂制成的复合膜的力学性能进行分析。结果表明:纺粘法非织造布经覆膜后,产品的拉伸断裂强力和顶破强力明显提高,但撕裂强力有所降低;PP树脂含量越高,有利于提高产品的剥离强力,但对其顶破性能不利;PP、LDPE两组分混合比接近1:1时,复合膜的撕裂强力较佳。(本文来源于《第七届中国功能材料及其应用学术会议论文集（第6分册）》期刊2010-10-15）
李晓伟,孟继安,徐凤英,陈伟[5]（2007）在《流延法生产塑料薄膜传热过程数值模拟》一文中研究指出对流延法生产塑料薄膜的传热过程进行了数值模拟,得到了流延辊内壁温度分布及塑料薄膜温度随时间变化曲线。在进行流延辊辊体设计时,可以忽略辐射及空气对流的冷却作用而按照稳态问题进行计算;流延法生产塑料薄膜的冷却速率决定于空气夹层厚度及辊面温度,并指出了提高塑料薄膜质量及提高塑料薄膜生产速率的方法。(本文来源于《塑料科技》期刊2007年02期）
刘勤让,柏喜娜[6]（2004）在《流延法——塑料热成型片材生产技术》一文中研究指出随着国内片材生产线的推陈出新，外资和进口设备的引进，以及新的原辅材料的应用，热成型行业呈现出蓬勃发展的态势。热成型片材加工技术也随着设备、材料和用途的不同而五花八门，日益成熟的片材加工技术逐渐打破了旧式(本文来源于《中国包装报》期刊2004-06-11）
成胜,龚江宏,张中太,唐子龙[7]（2003）在《新型陶瓷成型工艺:凝胶流延法》一文中研究指出流延成型是一种目前比较成熟的,能够获得高质量陶瓷基片的成型方法。然而由于成型机制中的固有缺点使得到的坯体密度较低,存在密度梯度,成型慢且强度低,素坯内容易产生气泡、裂纹等缺陷,而且干燥烧结时易起泡开裂,脆性大,易弯曲变形,尺寸变化也较大。为了解决以上问题,在成型机理上对流延成型加以改进。参照美国橡胶岭国家实验室提出的凝胶注模技术,通过凝胶成型工艺和有机单体原位聚合机理进行流延成型,从而产生了凝胶流延成型工艺。凝胶流延成型工艺由于其产物的优异性能而被应用于多种陶瓷材料的薄膜制备中。与流延法所得产物相比,凝胶流延法制得的薄片致密度高,(本文来源于《中国硅酸盐学会2003年学术年会论文摘要集》期刊2003-06-30）
昝青峰,黄勇,汪长安,余志勇,崔学民[8]（2001）在《流延法在Si_3N_4块体及Si_3N_4/BN层状材料制备中的应用》一文中研究指出本文采用流延法制备了Si3N4块体及Si3N4/BN层状材料。流延法已经在陶瓷的制备工艺中得到了广泛的应用,但是很少用于Si3N4体系,尤其是水基流延法。用流延法制备Si3N4/BN层状材料时,可以较为容易地控制坯片的厚度,得到性能稳定的层状材料。(本文来源于《佛山陶瓷》期刊2001年11期）
姚晓明[9]（1994）在《用流延法生产优质A1_2O_3陶瓷基板》一文中研究指出讨论了流延法生产Ａ１２Ｏ３陶瓷基板中影响厚度公差、表面粗糙度和产生干燥缺陷的各种因素，提出改进的措施与途径。从而稳定地大批量生产无缺陷的优质Ａ１２Ｏ３基板。(本文来源于《电子元件与材料》期刊1994年04期）
吴彬[10]（1991）在《流延法工艺中常见问题及解决方法》一文中研究指出流延法(又称平膜法)是一种重要的薄膜加工方法。由于采用了平膜骤冷新工艺,因而生产的薄膜透明度高、平整度好。流延产品CPE、CPP和CPA等已广泛地用于软包装生产中。我们扬州彩印复合(本文来源于《塑料科技》期刊1991年01期）
流延法论文开题报告
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
相较传统电磁马达,压电马达在很多领域具有突出优势,而压电马达适用材料为大功率压电陶瓷,即要求材料的压电常数(d33>300pC/N)、机电耦合系数(kp≥0.5)、机械品质因子(Qm≥1000)和介电损耗(tanδ＝5<0.5%)。本文采用传统的固相反应法,以0.09Pb(Sn1/3Nb2/3)O3-0.09Pb(Zn1/3Nb2/2)O3-xPbZrO3-(0.82-x)PbTiO3(PSN-PZN-xPZ-PT)为研究对象,研究了Zr/Ti比从39/43到44/38的变化对压电性能的影响,并结合XRD晶相分析得到x=0.41附近即为准同型相界,探讨了预烧温度和烧结温度对压电性能的影响,最终得到最优工艺为预烧温度为880℃、烧结温度为1200℃,当x=0.41时各项压电性能分别是d33=388pC/N、kp=0.58、ε33T/ε0=1480、Qm=80。为了得到大功率性质的压电陶瓷,本课题对此组分进行“硬性”掺杂改性,选择MnO2为掺杂物,研究不同Mn含量对材料性能的影响,并表征了晶相结构和显微结构,测试了电滞回线和介电温谱曲线。最终确定MnO2含量为1.5mo1%时,材料展现出优良性能,d33=320pC/N、kp=0.55、ε33T/ε0=1350、Qm=1350、tanδ=0.45%、Tc=313℃、Pr=18.8μC/cm2、Ec=20kv/cm。相较于传统的PZT-4陶瓷材料,PSN-PZN-0.41PZ-PT+1.5mol%Mn陶瓷在90kHz频率和100Vpp电压驱动下,振动速度提高了17%,达到68mm/s。本课题研究了制备流延厚膜的工艺,以0.5wt%CuO-1.5mol%MnO2-0.25Pb(Zn1/3Nb2/3)O3-0.75Pb(Zr0.47Ti0.53)O3预烧粉为流延粉体、乙酸丁酯为溶剂、聚乙烯醇缩甲醛为粘结剂、邻苯二甲酸二正辛脂为增塑剂。探讨了不同有机物配比得到的浆料对制备厚膜质量的影响,确定最优浆料的配方是粉体、溶剂、粘结剂与塑化剂之比为55：35：5：5。在压电性能方面,流延成型法制备的材料略优于干压成型法。XRD分析晶相结构为纯的钙钛矿结构。利用此工艺制备的流延厚膜可与内电极共烧来制备多层结构陶瓷供压电马达使用。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
流延法论文参考文献
[1].武煜森,宫正,单铎,刘卫.相转化流延法与浸涂法结合制备非对称结构陶瓷氧分离膜[C].第18届全国固态离子学学术会议暨国际电化学储能技术论坛论文集.2016
[2].余洋.大功率压电陶瓷及流延法多层结构制备研究[D].湖北大学.2014
[3].任洪廷.挤出流延法淀粉复合膜的制备及性能研究[D].山东农业大学.2012
[4].徐家福,康卫民.流延法纺粘非织造布复合膜及其力学性能研究[C].第七届中国功能材料及其应用学术会议论文集（第6分册）.2010
[5].李晓伟,孟继安,徐凤英,陈伟.流延法生产塑料薄膜传热过程数值模拟[J].塑料科技.2007
[6].刘勤让,柏喜娜.流延法——塑料热成型片材生产技术[N].中国包装报.2004
[7].成胜,龚江宏,张中太,唐子龙.新型陶瓷成型工艺:凝胶流延法[C].中国硅酸盐学会2003年学术年会论文摘要集.2003
[8].昝青峰,黄勇,汪长安,余志勇,崔学民.流延法在Si_3N_4块体及Si_3N_4/BN层状材料制备中的应用[J].佛山陶瓷.2001
[9].姚晓明.用流延法生产优质A1_2O_3陶瓷基板[J].电子元件与材料.1994
[10].吴彬.流延法工艺中常见问题及解决方法[J].塑料科技.1991
论文知识图
